【正文】 ψ ＝ ( ) = 當 ψ＜ 時，取ψ ＝ ②鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝ ③受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。： 矩形截面，γf39。 ＝ 0 ④縱向受拉鋼筋配筋率 ρ＝As/b/ ho＝ 523/1000/ 136= ⑤鋼筋混凝土受彎構件的 Bs計算: Bs=EsAsh2/[++6αEρ/(1+ 39。)] Bs＝200000523 1362/[++6(1+)]= M(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ：當ρ39。＝0時，θ＝(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq(θ 1)+ Mk] Bs B ＝ [(21)+]=M(5)、撓度 f ＝ K Qk L4 / B f ＝ f / L ＝ ，滿足規(guī)范要求！ 裂縫寬度驗算： ①X方向板帶跨中裂縫：　 σsk ＝ 106/( 136 523) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150.= 75000mm2 ρte ＝ 523/ 75000= 當 ρte ＜ 時，取ρte ＝ ψ ＝ ( )= 　ωmax ＝αcrψσsk/Es(+deq/ρte) 　ωmax＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ②Y方向板帶跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136 523) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝ 523/ 75000= 　當 ρte ＜ 時，取ρte ＝ ψ ＝ ( ) = 　當 ψ＜ 時，取ψ ＝ 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136785) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝785/ 75000= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136 628) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝ 628/75000.= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136785) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝785/ 75000= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，　滿足規(guī)范要求！ 屋面板邊跨房間 基本資料：　 邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/鉸支/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 6600 mm??；計算跨度　Ly = 8700 mm　 板厚　H =150 mm； 砼強度等級：C35；鋼筋強度等級：HRB335 計算方法：彈性算法。 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。 計算結果：　 Mx =(+)(+) = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Mx= + = M Asx= ，實配φ10@150 (As ＝ 523mm2) ρmin ＝% ， ρ＝ %　 My =(+)( +) = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)() = M My= + =M Asy= ，實配φ10@150 (As＝523mm2) ρmin ＝% ， ρ＝%　 Mx39。 =(+) = M Asx39。=，實配φ10@100 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin＝% ， ρ＝ %　 My39。=(+) =M Asy39。= ，實配φ10@125 (As ＝ 628mm2,可能與鄰跨有關系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)：　 Mk =(+)(+ ) = M　 Mq =(+)(+ ) = M Es ＝ ＝ ＝ Fy ＝ 300N/mm2 (2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： ①裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　 ψ ＝ ftk / (ρte σsk) σsk ＝ Mk / ( ho As) σsk ＝ ( 136 523) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝ As / Ate 當 ρte ＜ 時，取ρte ＝ ρte ＝ 523/ 75000= ψ ＝ ( ) =當 ψ＜ 時，取ψ ＝ ②鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝ ③受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。： 矩形截面，γf39。 ＝ 0 ④縱向受拉鋼筋配筋率 ρ＝As/b/ ho＝ 523/1000/ 136= ⑤鋼筋混凝土受彎構件的 Bs計算: Bs=EsAsh2/[++6αEρ/(1+ 39。)] Bs＝200000523 1362/[++6(1+)]= M(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ：當ρ39。＝0時，θ＝(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq(θ 1)+ Mk] Bs B ＝ [(21)+]=M(5)、撓度 f ＝ K Qk L4 / B f ＝ f / L ＝ ，滿足規(guī)范要求！ 裂縫寬度驗算： ①X方向板帶跨中裂縫：　 σsk ＝ 106/( 136 523) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150.= 75000mm2 ρte ＝ 523/ 75000= 當 ρte ＜ 時，取ρte ＝ ψ ＝ ( )= 　ωmax ＝αcrψσsk/Es(+deq/ρte) 　ωmax＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ②Y方向板帶跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136 523) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝ 523/ 75000= 　當 ρte ＜ 時，取ρte ＝ ψ ＝ ( ) = 　當 ψ＜ 時，取ψ ＝ 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136785) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝785/ 75000= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136 628) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝ 628/75000.= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： σsk ＝ 106/( 136785) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000150= 75000mm2 ρte ＝785/ 75000= ψ ＝ ( ) = 　ωmax ＝(20+10/) = ，滿足規(guī)范要求！ 11 板式樓梯計算 工程概況 ㎡， 。樓梯間墻370㎜，中距為 =，踏步為瓷磚 ㎡，20㎜厚抹灰。采用C35混凝土，HRB335級鋼筋。 梯斜板： lc1== 取板厚 取為h=150mm： 取1m寬板帶計算: 永久荷載設計值： 梯段板自重： KN/m瓷磚踏步重： KN/m 板底抹灰重： 17= KN/m欄桿重： = KN/m g=： q== KN/mP=g+q =+=：板計算水平跨度： 跨中最大彎矩： KNm h0=h－c=150－20=130 ㎜則 αs= As= 選用 Φ10＠100 （AS=785㎜2）200㎜ 滿足要求 平臺板計算取板厚為130㎜ ：永久荷載設計值(取1m板寬)平臺板 自 重： 25= KN/m瓷磚板面重： =板底抹 灰 重： 17= KN/m g= KN/m 可變設計值 q= = P=g+q= ： l=lcl= m M=1/10pl2=1/10= h0=h－a=130－20=110 ㎜則 αs=M/bh02 fc=(106)/(10001102)= As= M/()h0 fy=(106)/[() 110300]= mm2選用 Φ8＠200（AS=252㎜2） 平臺梁計算：取平臺梁截面尺寸200㎜400㎜ 由平臺板傳來荷載：q1= 由梯段板傳來均布荷載：q2=梁自重 :(─) 25= KN/m梁側抹灰:() 217= KN/mp=g+q= KN/m內力計算 l0= M=1/8ql02=1/8= KNm V=1/2ql0=1/2=h0=400－35=365 ㎜αs=M/bh02 fc=(106)/(2003652)=As= M/()h0fy=(106)/[() 365300]= mm2選用4Φ20 (As=1257 mm2)斜截面承載力驗算：取雙肢Φ8＠200=200365+300(2) 365 = KN V= KN滿足要求。12 基礎配筋計算 基礎選形本設計由于層數(shù)不高，柱底內力較大，地基承載力不高，所以選擇柱下條型基礎。選擇與上部結構相對應的軸框架柱下的條形基礎為例計算。依據(jù)《建筑結構抗震規(guī)范》，本基礎不進行抗震驗算。 基礎的埋深根據(jù)任務書中相關地質條件，及基礎梁高度宜為柱距的1/4～1/8，及綜合考慮基礎頂面到地平標高的距離。 地基土承載力驗算 基礎長度確定由于本設計中的框架其結構為左右對稱結構，荷載的合力與基底型心重合。做法如下由于結構左右對稱，所以在計算時， 所以基礎的長度為 地基承載力計算簡圖 基礎寬度確定根據(jù)初始估算基礎寬度。取一層柱底標準組合時柱軸力，～。則考慮實際計算中還要考慮其上土重、基礎自重及墻重，所以適當放大，故取。 地基土承載力驗算取基底全反力驗算地基土承載力（由于非抗震情況下柱底的彎矩及剪力均遠小于軸力，所以計算中不于考慮）地基承載力滿足要求。 基礎配筋計算（計算簡圖、內力圖）由于上部結構的整體剛度較好；且基礎梁高度大于1/6的平均柱距；地基壓縮性、荷載分布都比較均勻。故采用倒梁法計算基礎梁的內力。假定基底壓力為直線分布，以柱作為不動鉸支座，基本組合下基底凈反力作為荷載，將條形基礎視為一倒置的連續(xù)梁。 倒梁法計算簡圖其中使用清華大學編制的結構力學求解器軟件進行地基內力求解。~ 所示。 未調整剪力圖 未調整彎矩圖 調整后剪力圖 基礎梁正截面受彎承載力計算（1）肋梁上部受拉鋼筋計算，,因為是邊跨跨中彎矩。將基礎截面示為單筋T型截面計算，采用HRB400級鋼筋，保護層厚度取40mm，采用與梁下部受拉鋼筋計算相同的方法計算。計算過程如下屬于第一類T型截面。實配鋼筋22C28()。驗算配筋率宜滿足要求。（2）肋梁下部受拉鋼筋計算同樣采用與梁上部受拉鋼筋計算相同的方法，按雙筋矩形截面進行計算，下部彎矩最大處在A軸處，由于A軸為第一內支座。計算過程如下：所以按構造配筋：實配鋼筋6C25(mm2)。上下部鋼筋均通長布置。 基礎梁斜截面受剪承載力計算基礎梁斜截面受剪承載力計算過程同框架梁斜截面受剪承載力計算方式相似。采用HRB335級鋼筋，，由此計算配筋，計算過程如下截