【導讀】的題目為黃河科技學院教學樓設計方案二。本次畢業(yè)設計的內(nèi)容包括建筑設計和結構設。深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,更是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。少資料，并借閱了一整套專業(yè)的工程圖紙。專業(yè)知識和基本技能進行結構計算和分析。在結構設計后期，主要進行設計手稿的輸入。標準等相關內(nèi)容的理解，鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。入時進一步熟悉了Word。本次畢業(yè)設計凝結了個人的汗水和心血，由于自己水平有限，設計說明書中難免。有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。暖室外計算溫度-10℃，夏季室外計算溫度31℃。相對濕度冬季為49%，夏季為56%。本設計為地震區(qū)的建筑。設計時主要考慮對抗震有利的場地和地基。型，應該盡可能規(guī)整，簡潔，避免在建筑平面及體型上的凸凹。采用必要的加強房屋整。年降水量1200mm，日最大降水量160mm，每小時最大。地震烈度為7度。β為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù),邊柱取，內(nèi)柱取，

　　

【正文】 端剪力 梁上荷載設計值 q1= kN/m， q2= kN/m ln== q q2 引起的剪 力 )]([21)]([21 21 ?????????? llqlqV nnGb ?kN 左震 ??lbVkN， ??rbVkN ????lbM kNm， ??????rbM kNm 右震 6 4 0 ??lbVkN， ??rbVkN ??????lbM kNm， ????rbM kNm 則 ????AVkN γREVA== kN ????BV kN γREVA== kN 各層框架梁的內(nèi)力組合計算結果見表 。 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，按式 ()、 ()、 ()組合。在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合 [9]。 內(nèi)力組合計算結果見表 。 表 各層梁內(nèi)力組合 層次 截面 內(nèi)力 恒載 活載 地震 γRE[(SGk+) +Ek] + + V=γRE[εVb(Mlb +Mrb)/ln+VGb] SGk SQk SEk → ← 1 A M 177。 V ?? B左 M ?? V 177。 B右 M 177。 V ?? 2 A M 177。 — V ?? B左 M ?? V 177。 B右 M 177。 — V ?? 3 A M 177。 — V ?? B左 M ?? V 177。 B右 M 177。 — V ?? 4 A M () 177。 — V () ?? B左 M () ?? V () 177。 B右 M () 177。 — V ?? 5 A M () 177。 V () ?? B左 M () ?? V () 177。 B右 M () 177。 V () ?? 表 橫向框架 A 柱彎矩 和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 恒載 活載 SQk 地震 γRE[(SGk +)+] + + |Mmax| Nmin Nmax SGk 屋面荷載 雪荷 載 SEk → ← N M M 5 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 4 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 3 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 2 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 1 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 表 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 恒載 活載 SQk 地震 γRE[(SGk +)+] + + |Mmax| Nmin Nmax SGk 屋面荷載 雪荷 載 SEk → ← N M M 5 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 4 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 3 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 2 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 1 柱頂 M ?? N ?? 柱底 M 177。 N ?? 柱端彎矩設計值的調整 （ 1） A柱 第 5層 框架頂層無需調整 第 4層 柱頂軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＜ 無需 調整 柱底軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＜ 無需調整 第 3層 柱頂軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＜ 無需調整 柱底軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＜ 無需調整 第 2層 柱頂軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＞ 可知 2 層柱端組合的彎矩設計值應進行調整，且應滿足下式要求 ∑ Mc=εc∑ Mb () 式中 ∑ Mc 為節(jié) 點上、下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上、下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配， ∑ Mb 為節(jié)點左、右梁端截面逆時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和， εc為柱端彎矩增大系數(shù)， 三級抗震框架 εc取 。 A 柱端彎矩調整過程如右圖所示。 － =m 5 4 5 8 5 7 5 ???? kNm＜ m 4 4 5 8 4 7 5 ???? kNm＜ m =m （ 2） B柱 第 5層 框架頂層無需調整 30 514 619 720 414 822 615 311 118 511 281 .8315 176 .2647 .1311 524 124 320 116 395 .10 第 2層 柱頂軸壓比 23 ?? ??? ccN fA N?＞ B 柱端彎矩調整過程如右圖所示。 (+)－ =m 2 9 0 3 0 ) 4 4 2( ????? kNm 0 9 0 3 9 ) 4 4 2( ????? kNm =m A、 B 柱端彎矩設計值的調整結果見表 。 表 橫向框架 A 柱柱端 組合彎矩設計值調整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γRE(ΣMc=εΣMb) γREN 表 橫向框架 B 柱柱端 組合彎矩設計值調整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γRE(ΣMc=εΣMb) γREN 柱端剪力設計值的組合及調整 以第 5 層 A 柱為 例，說明計算過程。 恒載 ??????? h MMSGk 下上kN 活載 ??????? h MMSQk 下上kN 地震 SEk=177。 剪力設計值調整 )( ?????ntcbcvc HMM?kN A、 B 柱端剪力設計值的調整結果見表 。 表 橫向框架 A 柱剪力 組合 層次 恒載 活載 地震 γRE[(SGk+) +Ek] + Qk + εVc(Mbc+Mtc)/Hn SGk SQk SEk → ← 5 （ ） 177。 4 () 177。 3 177。 2 177。 1 177。 表 橫向框架 B 柱剪力 組合 層次 恒載 活載 地震 γRE[(SGk+) +Ek] + + εVc(Mbc+Mtc)/Hn SGk SQk SEk → ← 5 () 177。 4 () 177。 3 177。 2 177。 1 177。 截面設計 框架梁 以第 1 層 AB 跨梁為例，說明計算過程。 梁的正截面受彎承載力計算 從表 中分別選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并按下式將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。 2bVMM ??? 支組支組支計 () 式中 支計M 為支座邊緣截面的彎矩設計值， 支組M 、 支組V 分別為梁、柱中線交點處的組合彎矩設計值和組合剪力設計值， b 為梁端支座寬度，即柱截面高度。 支座截面 ????AM kNm γREMA==m ????BM kNm γREMB==m 跨中截面 γREMmax=m （ 1） 跨中截面 梁的跨中截面按 T 形截面計算。 梁內(nèi)縱向鋼筋選用 HRB400 級鋼筋（ fy=fy′ =360N/mm2） ,混凝土選用 C30（ fc= N/mm2）， ξb=。 翼緣計算寬度，按跨度考慮時， 2 2 0 036 6 0 0339。 ??? lbfmm， h0=has=60035=565mm, hf′ =100mm。 因為 7 6 7)2100565(1002 4 0 )2( 39。039。39。1 ???????? fffc h