【正文】 1/30）其中，為斜板的斜向凈跨度。=（1/25～1/30）3240=～108mm取=120mm斜板與水平面的夾角為，則cos=恒荷載三角形踏步自重 混凝土斜板自重 水磨石面層 水泥砂漿找平層 板底抹灰 欄桿自重 合計 恒荷載分項系數(shù)=，活荷載分項系數(shù)=基本組合的總荷載設計值p=+=+=圖101 梯段板計算簡圖板的保護層厚度為20mm，則有效高度=12020=100mm選配8@100，=503mm2故最小配筋率滿足要求。分布筋8，每級踏步下配一根。=1530100200=1230mm，取1m寬水平投影長度進行計算。恒荷載水磨石面層 =水泥砂漿找平層 20=平臺板 25=3kN/m板底抹灰 17=合計 基本組合的總荷載設計值p=+=+=圖102 平臺板計算簡圖考慮到平臺梁兩端的嵌固作用，跨中最大彎矩取=12020=100mm選配8@200，=251mm2故最小配筋率滿足要求。平臺梁的截面高度大約取跨度的1/10，取h=350mm，b=200mm。平臺梁與框架梁上的短柱整結，取3600200=3400mm。恒荷載斜板傳來 平臺板傳來 平臺梁自重 25=平臺梁粉刷重 [()2+] 17=水磨石面層 =合計 活荷載標準值為 （+）=基本組合的總荷載設計值p=+=+=圖103 平臺梁計算簡圖梁的保護層厚度為35mm，有效高度=35035=315mm實配218，=509mm2故最小配筋率滿足要求。截面尺寸滿足要求。故可按構造要求配筋。配8@200第十一章 基礎設計計算A柱下基礎，基礎采用鋼筋混凝土獨立基礎。作用在柱底的荷載效應基本組合的設計值：N=,M=，V=。選用C30混凝土，，HRB335級鋼筋，柱子截面尺寸bh=450mm450mm。以淤泥質粉質粘土為地基持力層，地基承載力特征值,，故查表得地基承載力修正系數(shù)?；A尺寸尚未確定，暫不進行寬度修正，深度修正后的持力層承載力 =85+20（） =按軸心受壓估算基礎底面積 按偏心荷載確定基礎尺寸考慮偏心作用，增大20%的基地面積，取==初步選擇基礎底面尺寸A=lb=4=18 m2b3m，需要進行寬度修正= 85+（43）+20（）=基礎和回填土重4m，符合要求。，初步選擇基礎高度，基礎有墊層。沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，故。偏心距基礎邊緣處的最大和最小凈反力：對于偏心受壓基礎取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力設計值，作用在上的地基土凈反力設計值 抗沖切力：式中，為受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當基礎高度時。基礎高度滿足要求。作用在上的地基土凈反力設計值=抗沖切力滿足要求。ⅠⅠ截面（柱邊截面）根據(jù)比例換算得： ⅢⅢ截面（變階處）根據(jù)比例換算得 比較和，應該按配筋實際配筋1216，因該基礎受單向偏心作用，所以在基礎短邊方向的基底反力可按均布計算。ⅡⅡ截面（柱邊截面）ⅣⅣ截面（變階處） 實配1016，圖111 基礎平面圖圖112 基礎剖面圖 第十二章 電算與手算對比分析電算值與手算值有大有小，偏差都在刻意接受的范圍內。整體上比較，電算更加細致，而在手算的時候一些細小的荷載忽略不計了。通過恒載彎矩圖、剪力圖和軸力圖的對比，數(shù)據(jù)結果的差異基本控制在5%以內，只有個別數(shù)據(jù)超過5%。原因分析：手算框架梁、柱自重時沒有考慮抹灰等因素的影響，而用pkpm軟件計算時，在satwe總信息中輸入混凝土容重的數(shù)值時，已經考慮了抹灰等的影響，框剪結構取26，剪力墻結構取27。但這也是比較大致的估算，不可能很精確，與手算和實際都會存在一些誤差。手算過程中具體算了門、窗、墻等的自重，但為了計算簡便，很多細節(jié)上都采取了簡化計算，與實際存在誤差，而在電算中，輸入填充墻荷載時只是大致予以了折減，故節(jié)點荷載引起的偏心距與手算不一致，從而導致梁端、柱端彎矩有所不同。梁端及柱端剪力是根據(jù)彎矩和梁間線荷載求得的，由于之前分析的彎矩手算與電算已經存在差異以及梁間線荷載的差異，故剪力的數(shù)據(jù)也會有所不同。 柱的自重在手算中是自己要計算的，而在電算過程中并不需要手動輸入，是程序根據(jù)輸入的柱的尺寸自動計算的，肯定會存在差異。再加上上面所述，梁端的剪力和節(jié)點集中荷載的不同，所以軸力也會不同。通過對比發(fā)現(xiàn)活荷載作用下的內力同樣存在偏差。這是由于手算沒有考慮活荷載的不利布置，而是考慮活荷載滿布情況下進行內力計算的，而電算時程序自動考慮了活荷載的不利布置，所以會存在不同。水平地震作用下，手算與電算的結果相差比較大?？赡芤韵聨讉€原因：手算采用的是底部剪力法計算水平地震作用，而電算采用的是振型分解反應譜法計算水平地震作用的。底部剪力法主要與第一振型有關，而振型分解反應譜法與前面兩到三個振型有關。計算方法不同，結果有差異。手算時采用各樓層質點重力荷載代表值作為底部剪力計算的依據(jù)，而重力荷載的計算手算與電算肯定有所不同。見表121,122表121 AB跨支座處配筋對比層次上部支座處配筋（手算）上部支座處配筋（電算）A支座B支座A支座B支座52223222162164322422220+222220+2223422425218+420218+4202422425218+422218+4221425425222+420222+420表122 AB跨跨中配筋對比層次下部跨中配筋（手算）下部跨中配筋（電算）AB跨中BC跨中AB跨中BC跨中5225218218+216416442221842241634222184224162422218422218+2161422218422416通過表中對比可以發(fā)現(xiàn)，電算的配筋面積比手算的配筋面積略大，更趨向于保守和安全。根據(jù)手算彎矩圖與電算彎矩圖的比較，可以發(fā)現(xiàn)在AB跨的彎矩有所不同，電算得到的彎矩圖在次梁集中荷載處有一個變化，兩邊彎矩的弧度也不同。因為手算時畫圖為了簡便，在此處并沒有考慮集中荷載對彎矩圖的影響，與實際有偏差。相比之下，電算比手算更加精準。根據(jù)手算剪力圖與電算剪力圖的比較，同樣在AB跨次梁集中荷載，電算圖剪力有一個突變，這是因為此處集中荷載產生的內力。說明手算的剪力圖雖然不影響計算結果，但是其實在此處是存在錯誤的。另外，在實際中，柱也存在剪力但比較小，在手算中為了方便就忽略不計了，而電算則在剪力圖中體現(xiàn)出來了。最后通過綜合PkPM的計算結果與手算的計算結果相比較，可以得出：，例如：梁的配筋率PkPM的結果比手算結果大4%至20%，柱的配筋率則大20%至25%，PkPM樓板的配筋在一些支座處存在配筋很大的現(xiàn)象。，PkPM則完全可以減小由于考慮不全面和失誤引起的誤差。在實際操作上，還是電算更加完善，但要注意由于程序采用的計算模型不同，對于重要或復雜的結構，應選用集中不同的模型來計算，可以在相互比較的基礎上選用較為合理的計算結果。但是不能過分依賴計算機程序，對計算機程序計算的結果要有自己的判斷和理解。圖121 框架立面圖圖122 彎矩包絡圖圖123 剪力包絡圖圖124 軸力包絡圖圖125 恒載圖圖126 恒載彎矩圖圖127 恒載剪力圖圖128 恒載軸力圖圖129 活載圖圖1210 活載彎矩包絡圖圖1211 活載剪力包絡圖圖1212 活載軸力包絡圖圖1213 左震彎矩圖圖1214 右震彎矩圖結束語畢業(yè)設計是教學計劃的一個重要的組成部分,它培養(yǎng)了我們綜合運用所學基礎和專業(yè)知識,提高了我們實踐能力,是最后一個重要教學環(huán)節(jié)。通過幾個月來緊張而有序的設計，提高了我分析和解決實際問題的能力，總結與提高了幾年來所學知識的，在理論上聯(lián)合了實際。我的畢業(yè)設計課題是設計五谷服飾綜合樓,其中包括建筑設計,結構設計兩部分。通過這兩部分的設計使我對大學以來所學的各門課程有了一個系統(tǒng)而全面的了解，加深了各專業(yè)課程知識的融會貫通。建筑設計是對擬建建筑物預先進行設想和規(guī)劃，根據(jù)建筑物的用途和要求確定其各部分的形狀和尺寸，并將各部分有機地組織到一起，創(chuàng)造出優(yōu)美協(xié)調的建筑空間環(huán)境。從中，我進一步理解民用建筑設計原理和構造的基礎知識，掌握建筑施工圖的設計方法和步驟，提高繪制和識別建筑施工圖的基本技能。我根據(jù)教學樓的特點，確定了其結構形式為鋼筋混凝土框架結構。在結構設計中，根據(jù)《荷載規(guī)范》，正確計算作用框架上的荷載值；掌握了框架結構的內力分析方法，學會了內力組合；根據(jù)控制截面的不利內力值和截面的尺寸進行配筋和節(jié)點構造設計。同時通過PkPM結構計算軟件的應用，明白計算機結構計算出圖與到工程應用還有較大的距離，必須通過必要的修改才能運用。通過畢業(yè)設計的鍛煉也使我明白處理不同難題的方法，在遇到難題時不能避而遠之，應該通過大量地查找資料、虛心向別人請教來解決。這一點不僅是對現(xiàn)在，而且對我以后的工作都有很大的指導意義。在此再次感謝在這次畢業(yè)設計中支持和幫助我的實習單位、學校老師和同學。 由于自身所學知識的局限性以及第一次獨立的完成設計，設計中難免存在問題。在此，請各位老師，專家給予批評指正。致 謝首先最應該感謝的是我的父母對我的支持，無論我遇到什么挫折和失敗，他們都一如既往地支持我，鼓勵我，在我消極的時候給我前進的動力。大學四年雖然給我留下了許多美好的回憶，但是使我印象最深的還是這段大家同甘共苦一起做畢業(yè)設計的時光。在這段忙碌又充實的日子里，我學到了很多以前沒有學到的知識，也遇到了許多以往所沒經歷的事情，使我受益良多。本次設計從始至終得到了我們建筑工程系領導、教師的關心和支持，尤其是我的指導老師于清泉老師。他在繁忙的工作中抽出大量寶貴的時間對我的設計進行指導，為我提供大量資料參考，在我遇到疑難問題時及時給予解答,使我的設計能夠順利進行。此外，我還衷心的感謝實習單位老師，他對于我PkPM軟件的指導，使我能夠較短時間里完成電算。同時，還要感謝同組同學及時的互通消息，以及本宿舍同學在設計中給予的無私幫助和體諒。在此，再次表示衷心的感謝。參考文獻[1] 中華人民共和國國家標準：建筑結構荷載規(guī)范（GB50009—2001）；[2] 中華人民共和國國家標準：混凝土結構設計規(guī)范（GB50010—2002）；[3] 中華人民共和國國家標準：建筑抗震設計規(guī)范（GB50011—2010）；[4] 中華人民共和國國家標準：建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007—2002）；[5] 藍宗建等主編，混凝土結構與砌體結構（第二版），東南大學出版社；[6] 郭繼武主編，建筑抗震設計(第二版)，中國建筑工業(yè)出版社；[7] 金喜平、鄧慶陽編，基礎工程，機械工業(yè)出版社；[8] 盧廷浩編，土力學及地基基礎，河海大學出版社；[9] 范幸義等編，建筑