【正文】 2Φ202Φ202Φ202Φ20實配28046286286286286282層M(kNm)1030628628628628628197196411131029601029（續(xù)表） 表7－1 框架梁正截面受彎承載力配筋計算層號計算公式截面梁AB梁BC左側A跨中右側B左側B跨中右側C339339339339339339實配鋼筋4Φ252Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ162Φ20+2Φ16實配2196410301030103040210301層M(kNm) 1030 628 628 628 628 628 2129 1001 1192 1137 74 1137 339339339339339339實配鋼筋4Φ25+Φ162Φ20+2Φ164Φ204Φ202Φ164Φ20實配221651030125612564021256二、斜截面受剪承載力計算梁AB一層：=， 截面尺寸滿足要求考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：=按構造要求配箍，取雙肢箍8，s取min(8d，h/4，100mm)，s取100 mm。加密區(qū)取，非加密區(qū)取。梁的斜截面配筋計算如下表表72 框架梁斜截面受剪配筋計算梁號層數(shù)（kN）實配鋼筋AB6層 02Φ8@20025層 2Φ8@2001層 2Φ8@200BC6層 02Φ8@20025層 2Φ8@200（續(xù)表） 表72 框架梁斜截面受剪配筋計算梁號層數(shù)（kN）實配鋼筋BC1層 2Φ8@180CD6層 02Φ8@20025層 2Φ8@2001層 2Φ8@200 框架柱截面設計 柱端彎矩設計值調整框架結構抗震設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即二級抗震框架節(jié)點處，柱端彎矩應符合下列要求： （） 其中：為節(jié)點上，下柱端截面，順時針或逆時針組合的彎矩設計值之和，考慮底層柱縱向的鋼筋不利情況配置，地震作用組合的框架結構底層柱下端截面的彎矩設計值。邊柱（A軸柱）柱端彎矩設計值調整計算：M1下= = 　M1上= / = M2下= / = M6上= = 　中柱（B軸柱）柱端彎矩設計值調整計算：M1下= = 　M1上= / = M2下= / = M6上= = 　 柱端剪力設計值調整為滿足“強剪弱彎”原則，二級框架柱端組合剪力值應進行調整，即： 其中，為柱剪力增大系數(shù)，；柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值，且符合上述調整值要求，為柱凈高。底層邊柱（A軸柱）柱端彎矩設計值調整計算：V1=（）/（）=底層中柱（B軸柱）柱端彎矩設計值調整計算：V1=（）/（）= 柱配筋計算A軸柱：底層柱：Nmax= =N/fcAc=(500500)=≤[]則底層柱A的軸壓比滿足要求。2. 截面尺寸復核取h0=50035=475mm，Vmax= kN所以滿足要求。3. 正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。選用M大、N大的內力組合，最不利內力組合為：Nmax=M=m底層A柱：取第一組，柱的計算長度：底層，；其余各層，時，，時，取時， 采用對稱配筋，時，為大偏心受壓構件，時，為大偏心受壓構件。為大偏心受壓構件時，再次確定大偏心，為大偏心受壓構件時，按三級框架抗震設防，滿足抗震構造要求，縱向受力鋼筋采用HRB400鋼筋，最小總配筋率。表73 A軸框架柱正截面配筋計算項目頂層二層底層M(kNm) N(kN) Nb(kN) 大小偏心大大大l0(mm) e0(mm) ea(mm) ei(mm) ζ1 ζ2 η e(mm) As=As39。225 506 1560 ρ(%) As,min 配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25實配As（mm2）80410301610表74 B軸框架柱正截面配筋計算項目頂層二層底層M(kNm) N(kN) Nb(kN) 大小偏心大大大l0(mm) e0(mm) ea(mm)0 00ei(mm)329261 423 ζ1 ζ2 η e(mm)539 498 663 As=As39。116 4621660ρ(%) As,min 配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25+Φ16實配As（mm2）80410301811Nmax=M=mV=4. 斜截面受剪承載力計算A軸柱：一層最不利內力組合： 剪跨比： 取，滿足截面要求。時，取N=選用Φ8雙肢箍，mm2若按構造要求配置箍筋：對于加密區(qū)：抗震等級為三級的框架，箍筋最小直徑為8mm，間距為8d和150（柱根100）mm的較小值。=（滿足）加密區(qū)范圍：底層柱的上端和其他各層柱的兩端，應取柱截面的長邊尺寸、柱凈高的1/6和500mm三者之最大值；底層柱柱根以上1/3柱凈高。表75 框架柱斜截面配筋計算層數(shù)A軸框架柱斜截面配筋計算B軸框架柱斜截面配筋計算一層二層六層一層二層六層N/kN V/kN Hn (m)λ=Hn/(2h0) λ(3時取3) （kN） 截面是否滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足(kN) N/kN(實取值) ASV/s (mm)0 0 0 0 0 0 （%） 實配箍筋4Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@200實配箍率（%） 加密區(qū) (%) 實配箍筋4Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@100加密區(qū)長度620/1240500500620/1240500500 板的截面設計由計算簡圖可知，將樓板劃分了A板，B板兩種板塊，均按照雙向板計算，按塑性理論計算。主梁的h＝600mm，寬度b=為300mm，縱梁（連梁）的高度h＝450mm，寬度b= 250mm，走道梁h＝400mm，寬度b=為300mm。板的尺寸支撐情況如下圖所示：圖71 板區(qū)格板劃分選取板A、B、C、D進行計算：板A：，板B：，，跨中彎矩設計值： ；支座處彎矩設計值：，配筋計算：，近似取值表76 樓面板A的配筋計算項目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q lx3300330033003300ly6410641064106410n α β2222M21289624 42579247 5642607 11285214 As747 1494 314 629 實配鋼筋Φ14@200Φ14@100Φ10@200Φ10@120實配As769 1539 393 654 注：直徑為14mm的鋼筋為HRB335，直徑為10mm的鋼筋為HPB235。表77 樓面板B的配筋計算項目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q lx3300330033003300ly2750275027502750n α β2222M1507083 3014166 2170200 4340399 As84 168 121 242 實配鋼筋Φ10@200Φ10@120Φ10@200Φ10@120實配As393 654 393 654 表78 屋面板A的配筋計算項目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q lx3300330033003300ly6410641064106410n α β2222M25506778 51013556 6760323 13520645 As639 1279 242 484 實配鋼筋Φ14@200Φ14@120Φ8@200Φ8@100實配As769 1282 251 502 注：直徑為14mm的鋼筋為HRB335，直徑為8mm的鋼筋為HPB235。表79 屋面板B的配筋計算項目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q lx3300330033003300ly2750275027502750n α β2222M1805614 3611227 2600083 5200167 As63 127 91 182 實配鋼筋Φ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@180實配As251 251 251 279 板C、D的配筋參照板B、A的配筋 樓梯設計 樓梯設計資料 結構平面布置及剖面圖如圖所示。，踏步面層采用30mm厚水磨石，底面為20厚混合砂漿抹灰層，采用C30混凝土，梁中鋼筋都采用HRB335。由下圖10－1可知，由于梯段水平方向跨度為3m，所以本設計采用梁式樓梯較為經(jīng)濟。梁式樓梯是由踏步板、梯段斜梁、平臺板和平臺梁組成，踏步板支撐于兩側斜梁上；梯段斜梁支撐于上下平臺梁上；平臺板支撐于平臺梁上；平臺梁支撐于樓梯間兩側的暗柱或明柱上。 圖72 樓梯結構平面布置圖圖7－3 梁式樓梯剖面圖一、踏步板（TB1）計算現(xiàn)澆板式樓梯：樓梯采用 C30混凝土，HPB235鋼筋；取板厚130mm，約為板斜長的1/25，板傾斜角， 取1m寬板帶進行計算。表710 踏步荷載計算荷載種類荷載標準值恒載大理石樓面三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小計活載表7－11踏步板（TB1）正截面受彎承載力配筋計算計算公式計算結果300010580000 110 473 最小配筋471實配鋼筋Φ10@150實配As（2）523二、平臺板設計：設平臺板厚h=80mm，取1m寬板帶計算；HPB235鋼筋。表712 平臺板荷載計算荷載種類荷載標準值（kN/m）恒載大理石樓面混凝土斜板25=板底抹灰17=小計活載表7－13平臺板正截面受彎承載力配筋計算計算公式計算結果