土木工程畢業(yè)設(shè)計計算書--教學(xué)樓設(shè)計-預(yù)覽頁
【正文】 1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 中間框架~軸共7榀柱共7根 柱共7根 柱共7根 柱共7根 中間框 架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 中間框 架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 邊框架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 結(jié)構(gòu)2~5層(N/mm)值計算框架類型柱號根數(shù)邊框架軸共10榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 中間框架~軸共7榀柱共7根 柱共7根 柱共7根 柱共7根 中間框 架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 中間框 架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 邊框架軸共1榀柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 柱共1根 其中為梁柱線剛度比，對于一般層的邊柱，對于一般層的中柱。即為框架各層層間側(cè)移剛度，匯總于下表: 橫向框架層間側(cè)移剛度匯總(N/mm)樓層123456由上表可知：， ,故該框架為規(guī)則框架。 找坡層：100mm厚水泥陶粒 14=178。 合計： 178。10mm厚板底抹灰 17= 178。彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，并以兩次分配為限。固端彎矩=（均布荷載跨度178。2）彎矩符號逆時針為正樓層BC跨左端中間右端MM’MM’MM’654321樓層CD跨左端中間右端MM’MM’MM’654321 活載作用下的彎距樓層BC跨左端中間右端MM’MM’MM’654321 樓層CD跨左端中間右端MM’MM’MM’654321 注: 1）M’為調(diào)幅后的彎距。(1) 框架自振周期計算:用能量法計算。邊柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y600050004000300020001000中柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y600050004000300020001000層HΣDDD/ΣDViVikyM下M上V柱6 5 4 3 2 1 ：層HΣDDD/ΣD ViVikyM下M上V柱654321計算過程 （1）（2）。 砼 C35，fc=，縱筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HRB335，fy=300N/mm2。2 抗彎計算: (1)因為所以屬于第一類T型截面 實配鋼筋4C25(mm2)， ，滿足要求。同時，滿足要求。4 配置鋼筋： (1)梁端上部縱筋：計算As=， 實配6C20+2C16(2286mm2 ρ=%)，配筋滿足 (2)腰筋：計算構(gòu)造As=bhw%=572mm2， 實配3Φ16(603mm2 ρ=%)，配筋滿足 (3)下部縱筋：計算As=1504mm2， 實配4C25(1964mm2 ρ=%)，配筋滿足 (4)箍筋實配Φ8200四肢(1006mm2/m ρsv=%)，配筋滿足5 裂縫計算: (1)受拉鋼筋應(yīng)力計算 σsk=Mk/()=343460000/(7151964)= (2)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 ρte=As/Ate=As/()=1964/(400750)=,取ρte= (3)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ===yftkrtessk180。200000()+180。 砼 C35，fc=，縱筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HRB335，fy=300N/mm2。2 抗彎計算: (1)因為所以屬于第一類T型截面 按構(gòu)造配筋：A=實配鋼筋4C10(mm2 ，ρ=%)，滿足要求。同時，滿足要求。4 配置鋼筋： (1)梁端上部縱筋：計算As=， 實配4C18(mm2，ρ=%)，配筋滿足 (2)腰筋：計算構(gòu)造As=bhw%=249mm2， 實配4Φ10(314mm2 ρ=%)，配筋滿足 (3)下部縱筋：計算As=249mm2， 實配4C10(314mm2 ρ=%)，配筋滿足 (4)箍筋實配Φ8200四肢(1006mm2/m ρsv=%)，配筋滿足5 裂縫計算: (1)受拉鋼筋應(yīng)力計算 σsk=Mk/()=32090000/(415314)= (2)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 ρte=As/Ate=As/()=314/(300450)=,取ρte= (3)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ===yftkrtessk180。200000()+180。鋼筋采用HRB400級鋼筋，N/mm2,。m，kN小偏心受壓組合：kN首先判斷柱截面是否符合要求說明柱截面尺寸符合要求。（4）裂縫寬度驗算： 可不驗算裂縫寬度。M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+)( ) = M My= + ==，實配φ10100 (As ＝,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin＝% ， ρ＝ % My39。M Mq =(+)(+ ) = )] Bs＝200000523 1362/[++6(1+)]= 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。M Asx= ，實配φ10150 (As ＝ 523mm2) ρmin ＝% ， ρ＝ % My =(+)( +) = =(+) = M Asy39。： 矩形截面，γf39。＝0時，θ＝(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq(θ 1)+ Mk] Bs B ＝ [(21)+]= 梯斜板： lc1== 取板厚 取為h=150mm： 取1m寬板帶計算: 永久荷載設(shè)計值： 梯段板自重： KN/m瓷磚踏步重： KN/m 板底抹灰重： 17= KN/m欄桿重： = KN/m g=： q== KN/mP=g+q =+=：板計算水平跨度： 跨中最大彎矩： KNm h0=h－c=150－20=130 ㎜則 αs= As= 選用 Φ10＠100 （AS=785㎜2）200㎜ 滿足要求 平臺板計算取板厚為130㎜ ：永久荷載設(shè)計值(取1m板寬)平臺板 自 重： 25= KN/m瓷磚板面重： =板底抹 灰 重： 17= KN/m g= KN/m 可變設(shè)計值 q= = P=g+q= ： l=lcl= m M=1/10pl2=1/10= h0=h－a=130－20=110 ㎜則 αs=M/bh02 fc=(106)/(10001102)= As= M/()h0 fy=(106)/[() 110300]= mm2選用 Φ8＠200（AS=252㎜2） 平臺梁計算：取平臺梁截面尺寸200㎜400㎜ 由平臺板傳來荷載：q1= 由梯段板傳來均布荷載：q2=梁自重 :(─) 25= KN/m梁側(cè)抹灰:() 217= KN/mp=g+q= KN/m內(nèi)力計算 l0= M=1/8ql02=1/8= KNm V=1/2ql0=1/2=h0=400－35=365 ㎜αs=M/bh02 fc=(106)/(2003652)=As= M/()h0fy=(106)/[() 365300]= mm2選用4Φ20 (As=1257 mm2)斜截面承載力驗算：取雙肢Φ8＠200=200365+300(2) 365 = KN V= KN滿足要求。 基礎(chǔ)的埋深根據(jù)任務(wù)書中相關(guān)地質(zhì)條件，及基礎(chǔ)梁高度宜為柱距的1/4～1/8，及綜合考慮基礎(chǔ)頂面到地平標(biāo)高的距離。則考慮實際計算中還要考慮其上土重、基礎(chǔ)自重及墻重，所以適當(dāng)放大，故取。假定基底壓力為直線分布，以柱作為不動鉸支座，基本組合下基底凈反力作為荷載，將條形基礎(chǔ)視為一倒置的連續(xù)梁。將基礎(chǔ)截面示為單筋T型截面計算，采用HRB400級鋼筋，保護(hù)層厚度取40mm，采用與梁下部受拉鋼筋計算相同的方法計算。（2）肋梁下部受拉鋼筋計算同樣采用與梁上部受拉鋼筋計算相同的方法，按雙筋矩形截面進(jìn)行計算，下部彎矩最大處在A軸處，由于A軸為第一內(nèi)支座。采用HRB335級鋼筋，由此計算配筋，計算過程如下截面尺
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