10751901075m公路預(yù)應(yīng)力混凝土雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-06-29 06:21本頁(yè)面
【正文】 而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力。 鋼束松馳引起的應(yīng)力損失根據(jù)規(guī)范，預(yù)應(yīng)力鋼束由于松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可按下式計(jì)算： （64）式中： Ψ—張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，Ψ=；超張拉時(shí)，Ψ=；ζ—鋼束松弛系數(shù)，Ⅰ級(jí)松弛（普通松弛），ζ=；Ⅱ級(jí)松弛（低松弛），ζ=；σpe—傳力錨固時(shí)的鋼束應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件σpe=σconσl1σl2σl3； ——鋼絲的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失(1)按規(guī)范計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失： （65）式中： ——加齡期為τ時(shí)的混凝土徐變系數(shù)終值,可以采用規(guī)范中的資料； ——自混凝土齡期τ開始的收縮應(yīng)變終值,可以采用規(guī)范中的資料。 有效預(yù)應(yīng)力值(1)使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力: （66）(2)張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力: （67）表61僅列出了頂板鋼束組42的預(yù)應(yīng)力損失，其他鋼束組的損失亦可通過MIDAS查出。表61頂板鋼束組編號(hào)42的預(yù)應(yīng)力損失（單位：MPa）單元位置/Mpa/Mpa/Mpa/Mpa5 I 5 J 6 I 6 J 7 I 7 J 8 I 8 J 9 I 9 J 10 I 10 J 11 I 11 J 12 I 12 J 13 I 13 J 14 I 14 J 15 I 15 J 16 I 16 J 17 I 17 J 18 I 18 J 19 I 19 J 20 I 20 J 21 I 21 J 22 I 22 J 23 I 23 J 24 I 單元位置/Mpa/Mpa/Mpa/Mpa24 J 25 I 25 J 26 I 26 J 27 I 27 J 28 I 28 J 29 I 29 J 30 I 30 J 31 I 31 J 32 I 32 J 33 I 33 J 34 I 34 J 35 I 35 J 36 I 36 J 37 I 37 J 38 I 38 J 39 I 39 J 40 I 40 J 41 I 41 J 42 I 42 J 43 I 43 J 44 I 單元位置/Mpa/Mpa/Mpa/Mpa44 J 45 I 45 J 46 I 46 J 47 I 47 J 48 I 48 J 49 I 49 J 50 I 50 J 51 I 51 J 52 I 52 J 53 I 53 J 54 I 54 J 55 I 55 J 56 I 56 J 57 I 57 J 58 I 58 J 59 I 59 J 60 I 60 J 61 I 61 J 第七章 次內(nèi)力的計(jì)算超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土橋在各種內(nèi)外因素的綜合作用下，結(jié)構(gòu)因受到強(qiáng)迫的撓曲變形或軸向伸縮變形，在多余約束處將產(chǎn)生多余約束力，從而引起結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力，這部分附加內(nèi)力稱為結(jié)構(gòu)次內(nèi)力（或二次內(nèi)力）。其中，外部因素有預(yù)加力、墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降、溫度變形等；內(nèi)部因素有混凝土材料的徐變與收縮、結(jié)構(gòu)布置與配筋形式等。本章節(jié)以預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁為討論對(duì)象，分析結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。 預(yù)應(yīng)力鋼束引起的次內(nèi)力預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，是一種預(yù)加力和混凝土相互作用的平衡自錨體系。因此，分析應(yīng)力作用效應(yīng)時(shí)，可把預(yù)應(yīng)力束筋和混凝土視為相互獨(dú)立的脫離體，把預(yù)加力對(duì)混凝土的作用以等效荷載的形式代替。只要求得不同配筋情況下的等效荷載，就可以求出超靜定梁由預(yù)加力產(chǎn)生的內(nèi)力。但值得注意的是，用等效荷載法求得的是預(yù)加力產(chǎn)生的總預(yù)矩，次力矩等于總預(yù)矩減去初預(yù)矩。等效荷載有以下幾種情況：（1）在預(yù)應(yīng)力錨固的地方，也就是在端部，力筋作用在混凝土上的力Ny可以等效為三個(gè)方向的分量：軸向力為 ，豎向力和力矩 （為彎起角度，e為偏心距）。（2）當(dāng)偏心距e沿梁長(zhǎng)為二次曲線變化時(shí)，等代荷載為均布荷載；當(dāng)偏心距e沿梁長(zhǎng)為三次曲線變化時(shí)，等代荷載為按直線變化的分布荷載。其中的表達(dá)式為： (71)由于混凝土壓力線與預(yù)應(yīng)力束筋重心不重合，預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁在預(yù)加力作用下在梁任意截面上產(chǎn)生的初預(yù)矩為： (72)把求得等代荷載加載到超靜定結(jié)構(gòu)上，產(chǎn)生的內(nèi)力為總預(yù)矩MN，本設(shè)計(jì)是只考慮鋼束在結(jié)構(gòu)中的作用（不考慮結(jié)構(gòu)自重、二期恒載、活載和施工荷載），求得總預(yù)矩 MN。次力矩為 (73)因此得到成橋階段鋼束的次內(nèi)力，如表71。表71 鋼束引起的次內(nèi)力單元位置軸向N/kN剪力Q/kN彎矩M/kN*m1I[1]01J[2]2I[2]2J[3]3I[3]3J[4]4I[4]04J[5]05I[5]5J[6]6I[6]6J[7]7I[7]7J[8]8I[8]8J[9]9I[9]9J[10]10I[10]10J[11]11I[11]11J[12]12I[12]12J[13]13I[13]13J[14]14I[14]14J[15]15I[15]15J[16]16I[16]16J[17]17I[17]17J[18]18I[18]18J[19]19I[19]19J[20]單元位置軸向N/kN剪力Q/kN彎矩M/kN*m20I[20]20J[21]21I[21]21J[22]22I[22]22J[23]23I[23]23J[24]24I[24]24J[25]25I[25]25J[26]26I[26]26J[27]27I[27]27J[28]28I[28]28J[29]29I[29]29J[30]30I[30]30J[31]31I[31]31J[32]32I[32]32J[33]33I[33]33J[34]34I[34]34J[35]35I[35]35J[36]36I[36]36J[37]37I[37]37J[38]38I[38]38J[39]39I[39]39J[40]40I[40]單元位置軸向N/kN剪力Q/kN彎矩M/kN*m40J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]43I[43]43J[44]44I[44]44J[45]45I[45]45J[46]46I[46]46J[47]47I[47]47J[48]48I[48]48J[49]49I[49]49J[50]50I[50]1150J[51]1151I[51]51J[52]52I[52]52J[53]53I[53]53J[54]54I[54]54J[55]55I[55]55J[56]56I[56]56J[57]57I[57]57J[58]58I[58]58J[59]59I[59]59J[60]60I[60]60J[61]單元位置軸向N/kN剪力Q/kN彎矩M/kN*m61I[61]61J[62]62I[62]62J[63]63I[63]
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