【正文】 = (min)= (s)以上為攻一個孔的機動時間，故本工步的機動時間為T=2 =2= (s)工序17：粗銑，半精銑φ30的平面工件材料：灰鑄鐵 機床：臥式銑床X53K 刀具：硬質(zhì)合金端銑刀直徑選70mm，z=10 量具：卡板（1）粗銑φ30的平面計算銑削用量：已知毛坯被加工長度為30，加工余量Z=，可一次銑削，確定進給量f：根據(jù)《工藝手冊》,表966,確定=切削速度：根據(jù)相關手冊，確定v=24m/min)確定主軸轉(zhuǎn)速：ns===109(r/min)按照機床說明書，取100 (r/min)故實際切削速度為：V==21 (m/min)當=100 (r/min),工作臺每分鐘進給量應為：=200 (mm/min)行程為=30+5+2=37 (mm/min)故機動時間為： 37100=(min)=（s）輔助時間為： = （s） （2）精銑φ30的平面計算銑削用量：已知毛坯被加工長度為30，加工余量Z=，可一次銑削，確定進給量f：根據(jù)《工藝手冊》,表966,確定=切削速度：根據(jù)相關手冊，確定v=30m/min)確定主軸轉(zhuǎn)速：ns===136(r/min)按照機床說明書，取136 (r/min)故實際切削速度為：V==30 (m/min)當=136 (r/min),工作臺每分鐘進給量應為：=272 (mm/min)行程為=30+5+2=37 (mm/min)故機動時間為： 37272=(min)=（s）輔助時間為： = （s）工序18：鉆兩側(cè)面12M12的螺紋孔，倒角 工件材料：灰鑄鐵 刀具：（1）查《工藝師手冊》表2813，V=18m/min確定主軸轉(zhuǎn)速： n===(r/min)按照機床說明書，取n=575 r/min所以實際切削速度： V= n=575=(m/min)查《工藝師手冊》表2813，f= (mm/r)，按照機床說明書，,切削工時:刀具行程L==+2+4= (mm) == (min)= (s)以上為鉆一個孔的機動時間，故本工步的機動時間為T=12 =12= (s)工序19：攻兩側(cè)面12M12的螺紋孔工件材料：灰鑄鐵刀具：M12的絲錐查《工藝師手冊》表2813，V=18m/min確定主軸轉(zhuǎn)速： n===(r/min)按照機床說明書，取n=475 r/min所以實際切削速度： V= n=475=(m/min)查《工藝師手冊》表2813，f= (mm/r)，按照機床說明書，,切削工時:刀具行程L==+2+4=13 (mm) == (min)=9 (s)以上為攻一個孔的機動時間，故本工步的機動時間為T=4 =94=36 (s)2 精鏜前后軸承孔夾具的設計及數(shù)控加工程序 分析零件結構，擬定定位夾緊方案變速箱體屬于復雜箱體零件，其剛度較差，尺寸精度和位置精度要求高。夾具必需保證定位、夾緊可靠。由于零件已經(jīng)設計出了兩個定位銷孔，且軸承孔的設計基準是左端定位銷孔和頂面，所以加工前后端面孔系時也以頂面和兩個定位銷孔定位，即一面兩銷實現(xiàn)完全定位。夾緊力的選擇應該盡量與重力方向一致，且作用點的位置在工件剛度較大的位置，基于以上考慮選擇夾緊力作用在箱體底面兩端側(cè)壁上。這樣夾緊力既與重力方向一致右作用在了工件剛度較大的位置。為了夾緊可靠防止工件受到翻轉(zhuǎn)力矩時錯動在箱體零件上專門設計的兩個工藝槽，使壓板正好嵌入工藝槽內(nèi)，保證定位夾緊可靠。定位夾緊示意圖如下：圖1： 定位夾緊示意圖 擬定夾具結構方案、繪制夾具結構草圖任務是設計臥式加工中心夾具，加工中心可以實現(xiàn)工序高度集中，所以夾具結構也有幾點與普通機床夾具不同。主要有功能簡化，加工中心由于有數(shù)控系統(tǒng)的準確控制加之機床本身的高精度和高剛性，刀具位置可以得到很好的保證。因此夾具只需具備定位和夾緊兩種功能就可以滿足加工要求。另外上述夾緊定位方案已經(jīng)實現(xiàn)了完全定位夾具還需要有開敞結構，由于這道工序要加工前后端面所有孔系。鏜完一面孔后還要使工作臺旋轉(zhuǎn)180o再鏜另一面，所以夾具結構應盡可能簡單，不能妨礙刀具，不能與工作臺或主軸相干涉。所以也要求夾具尺寸盡可能小，所以選用鉤型壓板以減小橫向尺寸?，F(xiàn)設計方案如圖2所示，用兩個鉤型壓板壓住箱體兩端側(cè)壁，底面用兩塊B型支撐 圖2. 夾具結構草圖兩個定位銷，實現(xiàn)完全定位。為了防止過定位其中一個用菱形銷。該結構盡量減小了橫向尺寸和縱向尺寸，實現(xiàn)了加工中心要求的開敞結構，不妨礙刀具和工作臺旋轉(zhuǎn)。并且夾緊和定位也比較可靠所以確定采取該方案設計夾具。 定位誤差的分析計算由于此方案定位基準與零件的設計基準重合并不存在定位基準不重合誤差，不需要進行定位基準不重合誤差計算。只存在定位原件制造不準確引起的基準位置誤差ΔJW。A1組孔以右端定位銷孔為基準，但其位置精度要求很低，在13級以上所以基準位置誤差可以忽略不計。另外兩個定位銷孔定位主要保證所要鏜的孔與前后端面的垂直度。由于加工兩個定位銷孔時是以前后端面定位的所以只要第一次裝夾時保證夾具在工作臺上與機床Z軸垂直就可以保證垂直度。定位銷孔為φ14H7（上偏差+），查夾具設計手冊定位銷與銷孔的配合公差取φ14 H7/f6。定位銷的直徑取φ14f6（ ）。由一面兩銷定位誤差計算公式： 式中 、─ 工件上與圓柱銷孔和菱形銷孔配合的最大直徑；、─ 夾具上圓柱銷和菱形銷最小直徑。L— 兩孔中心距。本定位方案中== ，== L=400mm帶入上式算出=177。=177。＇＇這樣小的定位誤差足可以滿足垂直度要求，所以定位銷的徑取φ14f6足夠。 定位裝置的設計該方案采用一面兩銷實現(xiàn)完全定位，兩個定位銷用A型固定式定位銷。平面定位采用兩塊板。定位銷采用T8鋼制造，熱處理：HRC55~60。主要尺寸為與工件配合尺寸和與夾具體配合尺寸。與工件配合尺寸上文已確定，即φ14f6。與夾具題配合應為過盈配合，查機床夾具設計手冊其極限偏差為r6?；境叽?2即12r6，具體尺寸見零件圖。由于標準支撐板沒有244以上的，所以不采用標準，自行設計長度為244板。其它尺寸仍按標注支撐板設計，取220系列尺寸。詳見零件圖。 夾緊裝置的設計計算本方案采用鉤型壓板作為夾緊裝置，主要靠定位銷和零件與支撐板之間的摩擦力克服切削力。鉤型壓板采用M48，具體尺寸見裝配圖和零件圖。由于切削力比較大有必要對夾緊力進行校核。夾緊力與切削力有關，所以首先估算切削力。該工序主要是鏜孔和鉆孔切削力最大的是粗鏜孔，粗鏜采用雙刃鏜刀，其切削力的計算類似鉸孔。所以用鉸孔切削力計算模型計算鏜孔切削力。由機床夾具設計手冊查得鉆削的切削力計算公式為：式中 軸向切削力（N）， 切削層深度 每轉(zhuǎn)進給量 修正系數(shù)取最大切削力，選粗鏜φ115，（Dd）=3mm。查表，對于灰鑄鐵=((HB)/190)^()=（200/190）^= (此處取工件硬度值為200HB)得= 計算切削力矩公式為：式中：M 切削力矩（Nm）， D 鏜刀直徑， 切削層深度， 每轉(zhuǎn)進給量， 修正系數(shù)。此處取最大切削力，選粗鏜φ115，（Dd）=3mm。D=111mm查表，對于灰鑄鐵=((HB)/190)^()=（200/190）^=。得M=200Nm。切削力矩靠鉤型壓板承擔，一側(cè)壓板應承擔的軸向力為F=M/=，校核抗拉強度：=＜[σ]，型壓板強度足夠。切削軸向力靠摩擦力和銷釘承擔，壓緊力取5KN，則兩壓板總共壓緊力為10KN，則可承受的摩擦力為f=*10000=1500N，所以該方案完全可行。鉤型壓板具體尺寸見零件圖和裝配圖。%N0010 G40 G17 G70N0020 G91 G28 :0030 T01 M06N0040 G0 G90 Y60. S200 M03N0050 G43 Z20. H00N0050 G43 Z20. H00N0060 G81 Z271. R20. F250N0070 N0080 Y60.N0090 G80N0100 G91 G28 :0110 T02 M06N0120 G0 G90 Y130. S200 M03N0130 G43 Z20. H00N0140 G81 Z271. R20. F250.N0150 G80N0160 G91 G28 :0170 T03 M06N0180 G0 G90 Y60. S200 M03N0190 G43 Z20. H00N0200 G81 Z271. R20. F250.N0210 G80N0220 G91 G28 :0230 T04 M06N0240 G0 G90 S0 M03N0250 G43 Z20. H00N0260 G81 Z306. R20. F250.N0270 G8N0280 M02%圖3 精鏜φ72軸承孔圖4 精鏜φ62軸承孔圖5 精鏜φ80軸承孔圖6