單斗反鏟挖掘機(jī)動臂設(shè)計計算結(jié)構(gòu)設(shè)計-資料下載頁
2025-06-26 09:36本頁面
【正文】 數(shù)； —構(gòu)件對x和z軸的歐拉臨界載荷； —軸壓穩(wěn)定系數(shù)的修正系數(shù)；當(dāng)算得的結(jié)構(gòu)長細(xì)比85時對應(yīng)的軸的基本彎矩可不增大，這時可以按下面簡化公式用于整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：因此可以通過先判斷的大小，進(jìn)而選取公式進(jìn)行求解。下面開始計算長細(xì)比的值，由于由于在XZ平面內(nèi)上動臂可認(rèn)為是兩端固定，在YZ平面內(nèi)上動臂視作兩端鉸接，查表取=1，根據(jù)公式：其中：——根據(jù)承載方式而定的等截面柱的長度系數(shù)； ——依截面變化情況確定的兩斷鉸接變截面柱的長度換算系數(shù)； ——變截面柱的長度； ——構(gòu)件毛截面的最小慣性矩； A——構(gòu)件毛截面面積；由于YZ平面取的更大，故在YZ平面上穩(wěn)定性更差，所以此驗(yàn)算只需驗(yàn)算YZ平面的穩(wěn)定性即可，即公式中的變?yōu)?，變?yōu)?。又，l=，A=，查表取=，將這些值代入公式，最終得=85，故可以按照簡化公式進(jìn)行計算。驗(yàn)算，公式中N=1008KN，查表取=，再根據(jù)第五章的求解，++=，故動臂滿足整體穩(wěn)定性要求。 側(cè)向屈曲整體穩(wěn)定性校核對于箱型梁結(jié)構(gòu)，若梁的高寬比（b為兩腹板之間的距離），則梁的整體穩(wěn)定性不需要驗(yàn)算。由于此設(shè)計的動臂高寬比，故不需要對其再進(jìn)行驗(yàn)算。 局部穩(wěn)定性校核板的局部穩(wěn)定性與其寬厚比有關(guān)，由于動臂中翼緣板和腹板的厚度保持不變，在動臂彎曲段其寬度最大且受力最大，因此若出現(xiàn)局部失穩(wěn)則必定先出現(xiàn)在動臂彎曲段。對此段截面進(jìn)行局部穩(wěn)定性校核可以保證動臂各處的局部穩(wěn)定性。 翼緣板的局部穩(wěn)定性翼緣板的局部穩(wěn)定性驗(yàn)算公式如下：又在此動臂結(jié)構(gòu)中：，因此翼緣板符合局部穩(wěn)定性要求，無需加強(qiáng)。 腹板的局部穩(wěn)定性腹板的局部穩(wěn)定性驗(yàn)算公式如下：又在此動臂結(jié)構(gòu)中，因此腹板符合局部穩(wěn)定性要求，無需加強(qiáng)。綜上：此動臂的整體穩(wěn)定性及局部穩(wěn)定性都符合要求。第八章 焊縫校核根據(jù)上面的分析我們知道，動臂的主體為箱型結(jié)構(gòu)，由腹板和翼緣板焊接形成，在這里我們用角焊縫的形式連接翼緣板和腹板，其他的鉸接點(diǎn)采用對接焊縫的形式進(jìn)行連接。由于角焊縫沒有必要做無損探傷，一般角焊縫采用二級或三級焊縫，在這動臂腹板與翼緣板之間的角焊縫我們采用三級焊縫。由于焊縫和母材的力學(xué)性能應(yīng)保持一致，因此焊縫的縱向拉壓許用應(yīng)力與許用切應(yīng)力為：根據(jù)動臂強(qiáng)度校核的結(jié)果，有根據(jù)動臂的內(nèi)力圖及彎矩圖可知，在動臂彎折部分以外的部分，動臂受力迅速減小，故動臂腹板與翼緣板之間的焊接是安全的。腹板與翼緣板之間的焊縫參照角焊縫標(biāo)準(zhǔn)選取即可，尺寸見圖紙。現(xiàn)對鏟斗油缸與動臂鉸接位置D處的焊縫及鉸點(diǎn)F點(diǎn)處的焊縫強(qiáng)度進(jìn)行分析。根據(jù)D處的受力分析得知，D處焊縫主要承受的是切應(yīng)力。取焊縫的焊腳高故此焊縫尺寸合理。在鉸點(diǎn)F點(diǎn)附近取截面如圖81：圖81根據(jù)第五章的內(nèi)力圖及該截面的相關(guān)尺寸，可以求得此截面所受的正應(yīng)力和切應(yīng)力為：==根據(jù)第三強(qiáng)度理論此時，故此處焊縫設(shè)計安全。綜上，動臂各結(jié)構(gòu)件間的焊縫安全，其尺寸參照標(biāo)準(zhǔn)見圖紙。25
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