【正文】 球擊碎，細(xì)顆粒則是研碎，但顆粒只有被夾在研磨體之間的作用范圍才能受到研磨，因此基本上為單位研磨。由此可見，立磨是一種比較有效的粉磨設(shè)備。立磨本身設(shè)有選粉機(jī)裝置（粗粉分離器）。物料在回轉(zhuǎn)的底盤與轉(zhuǎn)子的輥子間受到擠壓而被破碎。從磨機(jī)低部進(jìn)入的熱風(fēng)，由周圍噴嘴噴出（風(fēng)速高達(dá)6080m/s），及時將被粉碎的物料帶到粉磨室上部的分離器內(nèi)。粗粒被甩離氣流后返回磨盤再進(jìn)行磨細(xì)，細(xì)粉隨氣流到收塵器被收集下來。立磨流程可按有無循環(huán)風(fēng)分為兩類：（1）設(shè)有循環(huán)風(fēng)的立磨該系統(tǒng)要求磨機(jī)用風(fēng)量和窯排風(fēng)量一致，窯尾廢氣全部通過磨機(jī)。當(dāng)停磨時，窯尾廢氣由旁路入收塵器，如磨機(jī)需風(fēng)量少。則在增濕塔中或磨中噴水以降溫，該系統(tǒng)阻力小，但需要收塵器能適應(yīng)高的粉塵濃度。（2）設(shè)有旋風(fēng)筒、循環(huán)風(fēng)的立磨該流程適用于當(dāng)磨機(jī)需風(fēng)量大于窯尾入磨的廢氣量時，增加旋風(fēng)筒及循環(huán)風(fēng)，其優(yōu)點是減少收塵風(fēng)量，靜電收塵器的粉塵濃度降低。本設(shè)計選用有循環(huán)風(fēng)的立磨，這是因為，來自窯尾廢氣溫度較高，若引用外界冷風(fēng)調(diào)節(jié)入磨風(fēng)量，會使得廢氣量大大增加，增加電收塵負(fù)荷，會帶來一系列不良的后果。而采用循環(huán)風(fēng)，既經(jīng)濟(jì)又方便。就物料流動方式來說，存在內(nèi)循環(huán)和外循環(huán)。粗料采用機(jī)械外循環(huán)，減少氣力內(nèi)循環(huán)的阻力消耗，內(nèi)裝高效選粉機(jī)，使得選粉效率大大提高。(1) ：經(jīng)過破碎粒度小于40mm的原煤經(jīng)輸送設(shè)備送至磨頭倉，由磨頭倉下設(shè)有防爆裝置的喂料設(shè)備喂入磨內(nèi)。從冷卻機(jī)抽取的經(jīng)過初步凈化的熱氣流從磨下進(jìn)入磨內(nèi)，原煤在磨內(nèi)進(jìn)行分離器分離，合成品隨氣流排出，經(jīng)收塵器處理，處理后的廢氣經(jīng)排風(fēng)機(jī)排入大氣，收塵器收集的煤粉經(jīng)輸送設(shè)備送至窯頭和分解爐煤粉倉，以供窯頭和分解爐使用。然而輥磨發(fā)展還存在四大難關(guān)，即耐磨件的磨損與壽命、輥磨振動、對硬質(zhì)或石英質(zhì)原料的使用性以及掖壓系統(tǒng)、潤滑系統(tǒng)、磨輥與磨盤軸承的可靠性。經(jīng)過了近20年不懈的努力，借助于材料科學(xué)和機(jī)械設(shè)計制造的新成果，現(xiàn)進(jìn)基本上解決了這些難題，使立式輥磨居于主導(dǎo)地位?；谝陨险f明，初步選用ZGM113G型立式磨作為煤磨車間的主要設(shè)備。(2) 影響磨機(jī)性能的主要因素及生產(chǎn)控制立式磨的性能與擋料圈高度、氣流量、磨輥壓力、喂料量、磨機(jī)進(jìn)出口溫度、選粉機(jī)轉(zhuǎn)速及磨盤磨輥的磨損程度等因素有關(guān)。① 擋料圈高度的調(diào)整擋料圈的高度決定磨盤料層的厚度，擋料圈越高，料層越厚。如果料層過后會導(dǎo)驅(qū)動動力消耗的增大，并不能提高粉磨效果。但當(dāng)擋料圈過低，物料就會溢出磨盤外，出渣量過多，磨機(jī)的震動值增加。在喂料量和研磨力一定的情況下，磨盤上的料層厚度主要靠擋圈的高度來調(diào)節(jié)。擋圈高度的調(diào)整可影響磨機(jī)的產(chǎn)量，動力消耗和排渣量，同時也影響操作控制的穩(wěn)定。擋料圈的高度主要根據(jù)物料的易磨性，入磨粒度和出料產(chǎn)品細(xì)度來調(diào)整。② 出窯氣體溫度和氣流量的控制保持磨機(jī)出口溫度的穩(wěn)定，一定要控制好磨內(nèi)噴水量。如噴水量過多，易造成料餅導(dǎo)致磨內(nèi)情況惡化；噴水量太少，則溫度降不下來。磨機(jī)出口溫度還可以用循環(huán)風(fēng)量來調(diào)整，如果出口溫度高，可以增大循環(huán)風(fēng)量，減少進(jìn)磨熱風(fēng)量，循環(huán)風(fēng)閥門的開度一般控制在95%左右，磨機(jī)的通風(fēng)量可以根據(jù)需要通過調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)匣板來獲得適量的氣流量，氣流量加大，必然會引起磨機(jī)壓差的增大。氣流太小，磨細(xì)的生料不能及時排出，導(dǎo)致料床增厚，排渣量增多，產(chǎn)量降低。在生產(chǎn)中，應(yīng)盡量穩(wěn)定磨內(nèi)溫度和氣流量，且氣流量一定要與產(chǎn)量相匹配。磨機(jī)入口溫度一般在140150℃之間，氣流量在10000m3/min左右。③ 磨輥壓力的控制液壓系統(tǒng)是輥壓粉磨至關(guān)重要的部件之一，生產(chǎn)中必須保證能將預(yù)定的粉磨力穩(wěn)定地加到磨輥上，當(dāng)碾過較大塊物料時，磨輥會被拾起，液壓缸中的活塞也會隨連桿上移，并將上缸室的油排入氮氣蓄熱器將氮氣囊壓縮，壓縮的氮氣囊與彈簧的性質(zhì)一樣，既能儲備能量，又可以通過活塞和搖板反作用與磨輥，壓縮的越多，反彈力越大。因此大顆粒物料也能獲得較大的輥壓力。當(dāng)提高液壓裝置的工作壓力時，磨輥能力響應(yīng)變大，磨機(jī)的粉磨能力提高，但同時磨損，振動和主電機(jī)電流也相應(yīng)增大。如果液壓缸的設(shè)定壓力過高，就會使驅(qū)動力增加，加快附件磨損，并不能按比例提高粉磨能力，當(dāng)液壓裝置的工作壓力降低時，磨輥壓力變小，粉磨能力相應(yīng)降低，但會增加磨盤的料層厚度和排渣量。在生產(chǎn)中，要根據(jù)實際情況合理調(diào)整運行參數(shù)，在規(guī)定的范圍內(nèi)，對液壓裝置和儲能器的壓力進(jìn)行調(diào)整。ZGM113G立磨碾磨能力計算公公式如下：＝＋＋＋ （51）式中:—碾磨力；—液壓系統(tǒng)拉緊力；—磨輥的重量；—三角壓力框架的重量；—其它重量。從式中可看出，如果不考慮設(shè)備零件的磨損，則只有液壓系統(tǒng)拉緊力是變量，增加可提高立磨碾磨力，因此在一定范圍內(nèi)增加液壓系統(tǒng)拉緊力可提高立磨碾磨效率。提高磨機(jī)產(chǎn)量，但是拉緊力提高到一定程度后，產(chǎn)量變化則不明顯。④ 喂料量及振動的控制 立磨屬料床式粉磨，磨盤和磨輥襯板理論上是以點接觸形式作業(yè)的，磨輥壓力很大，這就要求磨機(jī)的喂料量和物料粒度波動很小，要連續(xù)穩(wěn)定喂料，且不能有金屬等異物。否則料床不穩(wěn)定物料易擠出磨床，造成磨輥和磨盤的劇烈振動同時引起噴口環(huán)氣流的攜帶能力不能滿足流量增加的需要，迫使物料落至噴口環(huán)下部區(qū)域，造成磨機(jī)排渣過多，磨機(jī)就不能安全高效率運行。⑤ 產(chǎn)品細(xì)度的控制粉細(xì)度受分離器轉(zhuǎn)速、系統(tǒng)風(fēng)量、磨內(nèi)負(fù)荷等影響。在風(fēng)量和負(fù)荷不便的情況下，可以通過手動改變轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)細(xì)度，調(diào)節(jié)時每次最多增或減2 r/min，過大會導(dǎo)致磨機(jī)振動加大甚至跳閘。為了便于細(xì)度均一，選粉機(jī)轉(zhuǎn)速必須隨氣流量的增加而加快，反之應(yīng)減慢。⑥ 金屬異物的控制立式磨是高壓操作，當(dāng)鐵質(zhì)等金屬異物進(jìn)入磨內(nèi)時，不僅易造成磨輥和磨盤硬化層的崩裂，還會引起壓力沖擊，損壞轉(zhuǎn)動部件，因此，應(yīng)在物料入磨前和外部循環(huán)系統(tǒng)的適當(dāng)位置上安裝除鐵器和金屬探測儀，當(dāng)物料中含有鐵質(zhì)金屬時，經(jīng)除鐵器分離出去；當(dāng)含有其他金屬時，金屬探測儀運作，控制旁路閥排出廠房外，延時幾秒鐘路旁復(fù)位，保證金屬異物不進(jìn)入磨內(nèi)。 計算條件和依據(jù) (1) 回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量：日產(chǎn)5000t 熟料（小時產(chǎn) 熟料） (2) 單位熟料熱耗：3000kJ/kg熟料 (3) 煤的干燥低位熱值：23864kJ/ (4) 原煤水分：% (5) 煤粉細(xì)度：4900孔篩篩余 10% (6) 煤粉水分：1% (7) 分解爐用煤：窯頭用煤=60%：40%(8) 煤粉用量： 300023964=28t/h (52)=(53) 其中窯尾用煤：60%= 窯頭用煤： 40%= 立式磨的選型計算 (1) 磨機(jī)選型 本設(shè)計采用用ZGM113G輥立式煤磨作為煤粉設(shè)備車間的主要工藝設(shè)備(2) 磨機(jī)規(guī)格及性能 磨機(jī)規(guī)格： ZGM113G 磨盤直徑： Ф2250mm（中徑） 磨輥直徑： Ф1950mm（中徑） 磨盤轉(zhuǎn)速： r/min 磨機(jī)通風(fēng)阻力： 6540pa(包括分離器) 磨機(jī)出力入口一次風(fēng)量： kg/s生產(chǎn)能力： 40t/h (80um篩余12%) 單重： 主電機(jī)型號：YMKQ6006 功率:630kw 轉(zhuǎn)速：990r/min主減速機(jī)型號：SXJ1608 額定功率：570kw 輥式磨氣體量和熱平衡的基本條件見表52表52熱工計算的基本條件 項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)入磨物料水分（%）出磨物料水分（%）1入磨物料溫度（186。C）20出磨物料溫度（186。C）70入磨熱氣體溫度（186。C）200出磨熱氣體溫度（186。C）75環(huán)境溫度（186。C）20磨機(jī)產(chǎn)量（t/h）40電動機(jī)額定功率（kW）630 計算基準(zhǔn)：物料基準(zhǔn)為1kg物料，溫度基準(zhǔn)為0℃。 平衡范圍：磨機(jī)進(jìn)出口界限。 設(shè)定條件：忽略空氣帶入的水汽量。 計算目的：通過立式磨系統(tǒng)的熱平衡求得入磨廢氣（或熱煙氣）需用量。(1)廢氣或熱煙氣帶入熱量： (54)式中， Q1—熱風(fēng)帶入熱量（kJ/h）； t1—入系統(tǒng)熱風(fēng)溫度（℃）；c——入磨熱風(fēng)平均比熱， 0℃—450℃； V0——入磨熱風(fēng)量（Nm3/h）。所以 287V01）磨機(jī)產(chǎn)生的熱量：Q2=3599N?η?η1?k?f (55)式中，Q2—磨機(jī)產(chǎn)生的熱量（kJ/h）； N—磨機(jī)配用電機(jī)的功率（kW）；η——減速機(jī)、電動機(jī)傳動效率，取η=；η1——動力傳遞到粉磨作用力時的有效系數(shù)，取η1=；k——磨機(jī)中能量轉(zhuǎn)化為熱量的系數(shù)，k=；f——輥式磨相對球磨能量轉(zhuǎn)化為熱量的修正系數(shù)，f=。則 Q2=3599N?η?η1?k?f==(kJ/h)2）系統(tǒng)漏風(fēng)帶入熱量： (56)式中，Q3—系統(tǒng)漏風(fēng)帶入的熱量（kJ/h）； ξ—系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，以小數(shù)表示，ξ=；V0—入磨熱風(fēng)量（Nm3/h）； ta—環(huán)境溫度（℃）；ca—環(huán)境溫度下空氣的平均比熱，取ca =。所以 3）濕物料帶入系統(tǒng)熱量： (57)式中，Q4—濕物料帶入系統(tǒng)熱量（kJ/h） G—磨機(jī)標(biāo)定產(chǎn)量（kg/h）；cr—干煙煤的比熱，取cr =； ts39。—入磨物料溫度（℃）；ww2—入磨、出磨物料水分（%）。則 熱量收入總和為： Q收= Q1+ Q2+ Q3+ Q4 (58) =287V0+++1392625 =+1) 蒸發(fā)物料水分消耗熱量Q139。=W(2490+ (59) (510)式中， G—磨機(jī)標(biāo)定產(chǎn)量（kg/h）； w—水分蒸發(fā)量（kg/h）；—水蒸汽的比熱；2490—每千克水變成水蒸氣所需的汽化熱（kJ/kg）； tts39。—出磨氣體溫度、入磨物料溫度（℃）； ww2—入磨、出磨物料水分（%）。所以 Q1’=401032490+70=3000546（kJ/h）2）物料帶出熱量： (511)式中，G—磨機(jī)標(biāo)定產(chǎn)量（kg/h）； cr—干煙煤的比熱，取cr =； ts39。39?！瞿ノ锪蠝囟龋ā妫?。則=4508000（kJ/h）3）進(jìn)末端收塵器廢氣帶走熱量： (512)式中，Q339?！M(jìn)末端收塵器廢氣帶走熱量（kJ/h）； V0—入磨熱風(fēng)量（Nm3/h）；f1—系統(tǒng)排風(fēng)機(jī)系數(shù)，取f1=； c2—廢氣的比熱，取c2 =； t2—進(jìn)收塵器廢氣溫度（℃），取t2=75℃。所以 =4）設(shè)備散失的熱量：Q439。=39。+Q239。 (513)式中，Q439?！O(shè)備散失的熱量（kJ/h）； Q239?！锪蠋С鰺崃浚╧J/h）； Q139?！舭l(fā)物料水分消耗熱量（kJ/h）。 則 Q4’=’+Q2’=3000546+4508000 =375428(kJ/h)5）其他損失熱量： (514)式中，Q539?！到y(tǒng)中不可測的其他熱量損失（kJ/h）； c—入磨熱風(fēng)各成分平均比熱，c=； t1—入系統(tǒng)熱風(fēng)溫度（℃）。則 =╳200╳=熱量支出總和為： Q支= Q139。+ Q239。+ Q339。+ Q439。+ Q539。 =3000546+4508000++375428+ =+7883974 Q收=Q支 (515) +=+7883974 V0=（Nm3/h）V0＝ Nm3/h＝(273＋200)/273＝漏風(fēng)量為： ＝＝ Nm3/h＝(273＋20)/273＝ m3/h 出磨廢氣風(fēng)量： L’=+= m3/h熱平衡編制如編制如表53表53熱平衡表（以℃，1h為基準(zhǔn)）熱收入熱支出序號熱項目帶入熱值序號熱項目帶走熱值①入磨熱風(fēng)①水分自發(fā)熱耗Q139。3000546②粉磨產(chǎn)生熱②加熱物料耗熱Q239。4508000③系統(tǒng)漏風(fēng)帶入量③廢氣帶走熱量Q339。④物料帶入量Q41392625⑤設(shè)備散熱損失Q439。375428⑤磨內(nèi)噴水帶入量0⑥雜熱損失Q539。合計合計 儲煤倉是用來存儲煤的倉，分為原煤倉和煤粉倉，原煤倉是用來存儲大塊（50mm）原煤的，儲存的原煤經(jīng)喂料稱，為入立式磨用來粉磨，煤粉倉是用來存儲煤粉的，煤粉經(jīng)給料稱分別進(jìn)入窯頭和窯尾。原煤倉規(guī)格：Ф5000mm（內(nèi)徑）10280mm有效容積：133 m3； 儲存量：120t； 煤粉倉（2臺）規(guī)格： Ф4m8m； 有效容量：60t ； 計量設(shè)備是煤粉制備過程中不可缺少的一種設(shè)備，計量設(shè)備為煤的