【正文】 間距為100mm，其他梁段箍筋間距采用200mm。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 電算應(yīng)力結(jié)果使用階段荷載組合Ⅰ應(yīng)力（長(zhǎng)期效應(yīng)）根據(jù)橋梁博士系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果輸出使用階段荷載組合1應(yīng)力（長(zhǎng)期效應(yīng)）見(jiàn)表如下。注：正截面抗裂性驗(yàn)算僅給出邊跨邊支點(diǎn)、邊跨1/4截面、邊跨跨中截面、邊跨距近中支點(diǎn)、中跨支點(diǎn)、中跨近中支點(diǎn)、中跨跨中的，當(dāng)然其他的也是滿(mǎn)足的。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004），應(yīng)滿(mǎn)足下列條件：（1）正截面抗裂對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：（2）斜截面抗裂對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制段：現(xiàn)澆段：根據(jù)前述應(yīng)力計(jì)算結(jié)果，長(zhǎng)期效應(yīng)（組合1）混凝土邊緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合。同時(shí)短期效應(yīng)（組合2）拉應(yīng)力與主拉應(yīng)力，也符合與，現(xiàn)澆段主拉應(yīng)力也符合。其他單元也是滿(mǎn)足的。計(jì)算結(jié)果表明，正、斜截面的抗裂性均能滿(mǎn)足規(guī)范要求。 正常使用階段豎向最大位移（撓度）1．使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，其取值按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004），對(duì)于C50混凝土取。短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，利用橋梁博士計(jì)算程序得到，中跨跨中撓度值，自重產(chǎn)生的中跨跨中撓度值 。因此，消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 ：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿(mǎn)足規(guī)范要求。2．預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004），預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由預(yù)加力引起的反拱值等于預(yù)加力引起的撓度乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。根據(jù)橋梁博士計(jì)算程序可得到中跨跨中由預(yù)應(yīng)力引起的反拱度為：將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知，由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，所以按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）。 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車(chē)荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。由橋梁博士計(jì)算程序得到正常使用極限狀態(tài)組合Ⅲ應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 混凝土截面法向壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）：未開(kāi)裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足最大壓應(yīng)力 滿(mǎn)足規(guī)范要求； 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）：未開(kāi)裂構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足由橋梁博士計(jì)算程序得到預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)在極限狀態(tài)組合Ⅲ（標(biāo)準(zhǔn)組合）最大拉應(yīng)力結(jié)果 斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）：混凝土主壓應(yīng)力在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下應(yīng)符合下式規(guī)定最大壓應(yīng)力滿(mǎn)足規(guī)范要求；最大主拉應(yīng)力在30號(hào)節(jié)點(diǎn)，其值因此因此需要按下式計(jì)算箍筋的間距。式中： —箍筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；—同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積；—截面腹板寬度。按本條計(jì)算的箍筋用量少于按斜截面抗剪承載力計(jì)算的箍筋用量，因此按斜截面抗剪承載力計(jì)算結(jié)果配置箍筋。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范要求。 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算橋梁構(gòu)件按短暫狀況設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由自重、施工荷載等引起的正截面和斜截面的應(yīng)力，并不應(yīng)超過(guò)規(guī)范規(guī)定的限值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：壓應(yīng)力 拉應(yīng)力 當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋； 當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋； 當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線(xiàn)內(nèi)插取用。拉應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)。式中 、—按短暫狀況計(jì)算時(shí)截面預(yù)壓區(qū)、預(yù)拉區(qū)邊緣混凝土的壓應(yīng)力、拉應(yīng)力；、—與制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。由橋梁博士有限元模型計(jì)算結(jié)果可得到各施工階段應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，由于單元過(guò)多，現(xiàn)選取二期恒載施工完成后施工階段（第14施工階段）及橋梁在使用階段混凝土收縮徐變的影響（第15施工階段）四個(gè)施工階段進(jìn)行應(yīng)力驗(yàn)算，其他施工階段可查看橋梁博士有限元模型的計(jì)算結(jié)果。 錨下局部應(yīng)力驗(yàn)算 錨具本設(shè)計(jì)錨具采用GVM15GVM155型錨。 截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，局部受壓的截面尺寸應(yīng)滿(mǎn)足要求。根據(jù)張拉端錨具有關(guān)參數(shù)和有限元模型計(jì)算有關(guān)結(jié)果，得到局部承壓計(jì)算公式的參數(shù)數(shù)值：，，張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％，=。所以其中：為選取各施工階段鋼束由錨具壓縮損失的最小值，其通過(guò)橋梁計(jì)算程序得到。計(jì)算表明，局部受壓區(qū)的截面尺寸符合規(guī)范要求。 局部承壓承載力驗(yàn)算局部抗壓承載力應(yīng)滿(mǎn)足公式的要求。由計(jì)算得的參數(shù)數(shù)值: ，k=2，,，取。所以：=1， 所以計(jì)算結(jié)果表明局部抗壓承載力滿(mǎn)足要求。6主梁施工工藝全橋施工順序：搭設(shè)0段（即1和2號(hào)橋墩上的3639/9699單元）支架→澆筑0段→掛籃拼裝→澆注掛籃懸澆段→搭設(shè)邊跨現(xiàn)澆支架→澆注邊跨現(xiàn)澆段→澆筑中跨合龍段→澆筑邊跨合龍段。 0段施工技術(shù) 施工工藝流程地基處理→搭設(shè)支架→安裝支座→鋪設(shè)方木、模板→支架預(yù)壓→綁扎底、腹板鋼筋→安裝內(nèi)?！壴敯邃摻睢鷿仓淞喉拧A(yù)應(yīng)力張拉→張拉槽口封錨。 地基處理承臺(tái)基坑回填部分，無(wú)法搭設(shè)支架，必須進(jìn)行地基處理。采用風(fēng)化巖回填，碾壓夯實(shí)。 搭設(shè)臨時(shí)支墩及支架臨時(shí)支墩采用鋼管砼立柱，將鋼管與承臺(tái)預(yù)埋的連接鋼筋進(jìn)行焊接，同時(shí)焊接聯(lián)結(jié)件，固定完畢后澆筑砼。支架搭設(shè)前在承臺(tái)面及四邊準(zhǔn)確放出支架位置，同時(shí)進(jìn)行底座調(diào)平。在受臨時(shí)支墩的影響處，碗扣支架斷開(kāi)部分采用扣件式鋼管腳手架連接加密，底模鋪設(shè)完畢后，在鋼管外側(cè)根據(jù)底模的高度焊接牛腿，對(duì)底模支撐。 鋼筋施工在鋼筋加工場(chǎng)，根據(jù)鋼筋下料單，分類(lèi)制作，綁扎時(shí)吊裝至梁面，φ12以上梁體主筋在鋼筋棚內(nèi)采取閃光對(duì)焊進(jìn)行加工。鋼筋綁扎綁扎鋼筋時(shí)，先進(jìn)行底板及腹板鋼筋的綁扎，待內(nèi)模立好后再進(jìn)行頂板鋼筋的綁扎，具體綁扎順序如下：a、底板底橫向鋼筋。b、腹板箍筋。c、底板底縱向鋼筋及縱向鋼筋網(wǎng)骨架。d、底板、腹板預(yù)應(yīng)力波紋管、鋼筋定位網(wǎng)及錨墊板。e、底板頂面縱、橫鋼筋及斜角鋼筋，包括加固筋及縱向筋。f、腹板內(nèi)外側(cè)縱向鋼筋及預(yù)埋件。g、頂板底部、頂部鋼筋包括鋼筋網(wǎng)骨架。 預(yù)應(yīng)力管道施工波紋管安裝時(shí)，必須用鋼筋將波紋管與鋼筋托架固定在一起，以防澆注砼時(shí)波紋管上浮。波紋管安裝就位過(guò)程中應(yīng)盡量避免反復(fù)彎曲，以防管壁開(kāi)裂，同時(shí)，還要防止電焊火花燒傷管壁。波紋管接長(zhǎng)可采用大一號(hào)同型波紋管作為接頭管。 梁體砼施工（1）砼拌和采用拌和站集中生產(chǎn)混凝土。（2）砼運(yùn)輸運(yùn)輸方式：混凝土水平運(yùn)輸采用混凝土罐車(chē)運(yùn)送。通過(guò)汽車(chē)輸送泵或地泵管道直接輸送入模。（3）砼澆筑澆筑順序是砼由橫隔板向兩側(cè)分層澆筑，先底板、腹板，再頂板，二次成型。澆筑頂板及翼板砼時(shí)，從兩側(cè)向中央推進(jìn)，以防發(fā)生裂紋。兩邊要對(duì)稱(chēng)均衡灌注，而且要在砼初凝前全部澆筑完畢。（4）砼振搗振搗到砼表面出現(xiàn)灰漿和光澤使砼達(dá)到均勻?yàn)橹梗槌稣駬v棒時(shí)要緩些，不得留有孔隙。（5）砼養(yǎng)護(hù)頂板砼澆注完后，為防止日曬等影響，立即用沾濕的麻袋蓋好，等砼初凝后灑水自然養(yǎng)護(hù)，保持麻袋濕潤(rùn)。 張拉及封錨施工（1）預(yù)應(yīng)力束張拉待梁體砼達(dá)到設(shè)計(jì)張拉強(qiáng)度和天數(shù)后，方可進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束張拉。在兩端對(duì)稱(chēng)同步張拉。鋼絞線(xiàn)張拉控制應(yīng)力考慮錨口摩阻損失，鋼絞線(xiàn)張拉程序如下：0→→→σcon (不含錨口摩阻損失， 持荷5min)→錨固（2）孔道壓漿豎向束壓漿自下而上；縱向束采用單端壓漿，排氣從另一端排出，必要時(shí)也可從排氣管內(nèi)壓漿。壓漿前，應(yīng)先用壓縮空氣把管道吹凈，清除雜物和積水；壓漿過(guò)程應(yīng)緩慢、均勻地進(jìn)行，沒(méi)有特殊原因不得中途停止。（3）封錨a、封錨混凝土采用箱體等強(qiáng)的無(wú)收縮砼。b、封錨前應(yīng)將周?chē)碾s物清理干凈，梁端錨穴處應(yīng)鑿毛處理。c、封端砼灌注之前，先用環(huán)氧樹(shù)脂涂抹錨具，再灌涂以881—I型聚氨脂防水涂料，綁扎封端鋼筋，利用錨墊板上安裝螺孔，擰入帶彎鉤螺栓，封端鋼筋應(yīng)與之綁扎形成鋼筋骨架；然后灌封端