【正文】 ，其布置形式為逆流布置，8mm，橫縱節(jié)距分別為125mm、90mm。為了使傳熱效率更高其管道有180排，每排擁有8個管道，其受熱面積達(dá)到了8300m2，兩側(cè)水冷壁面積為170m2。詳細(xì)的設(shè)計(jì)計(jì)算如下 蒸汽通流截面積As2az==輻射層有效厚度 S=（4/π (StSl/d2)1)= 煙氣對流放熱熱量：H”= Φ（H，H”+△αHk）= KJ/kg輻射吸熱量： Qf= A*Qf/（Asl+A）= KJ/kg吸熱量： Qx= D0,（h”h，）/Bj= KJ/kg煙氣平均溫度： θpj=（θ，+θ”）/2=770 ℃蒸汽平均溫度： Tpj= （t”+t，）/2=516℃三原子氣體輻射減弱系數(shù)：Ky=(（+16rH2O）/(10PnS)189。1)) (*tl”/1000)= 1/（mMpa）灰粒的輻射減弱系數(shù)： Kh=55900/（tl” dh）2/3= 1/（mMpa）煙氣輻射減弱系數(shù) ： k= Kyrn+Khμh= 1/（mMpa）煙氣黑度 ： a=1ekps=修正輻射放熱系數(shù) ： αf，=αf（1+A(θpj/1000) ())= w/(m2℃)對流傳熱量 ： Q =（kg△tA）/B= KJ/kg詳細(xì)的二級過熱器（a）的設(shè)計(jì)計(jì)算見表43表43 二級過熱器（a）的設(shè)計(jì)計(jì)算煙氣入口溫度θs2a，℃二級再熱器出口煙氣溫度800煙氣入口焓Hs2a，KJ/kg查焓溫圖 蒸汽進(jìn)口溫度ts2a，℃一級過熱器出口蒸汽溫度502蒸汽進(jìn)口焓hs2a，KJ/kg查焓熵圖 （P=，T=500℃) 輻射吸熱熱量Qs2afKJ/kg選取553煙氣出口溫度θs2a”℃假設(shè)740煙氣出口焓Hs2a”KJ/kg查焓溫圖 蒸汽出口溫度ts2a”℃假設(shè)530蒸汽出口焓hs2a”KJ/kg查焓熵圖 （P=，T=530℃)蒸汽流量D0t/h給定對流吸熱量Qs2adKJ/kgQs2axQs2af2 煙氣平均流速wym/sBj*vy*(θpj+273)/273*As2ay 水蒸氣容積份額rHO2　查煙氣特性表 三原子氣體分壓力PnMpap*rn 三原子氣體份額rn　查煙氣特性表 飛灰濃度μhkg/kg查煙氣特性表 乘積prnsmMpap*rn*s 乘積kps　kps 蒸汽平均比容vpjm3/kg查焓熵圖 （P=，T=516℃)蒸汽平均流速wpm/sD0*vpj/As2az 蒸汽對流放熱系數(shù)α2w/(m2℃)Cd*α03168煙氣對流放熱熱量αdw/(m2℃)α0*Cz*Cs*Ct污染系數(shù)ξm2℃/W查表管壁污染層溫度thb℃tpj+ （ξ+1/α2)*Bj/(As2a*Qs2ax) 輻射放熱系數(shù)αfw/(m2℃)輻射放熱系數(shù)圖 α*α0 煙氣放熱系數(shù)α1w/(m2℃)αf，+αd 熱有效系數(shù)ψ　查表對流傳熱系數(shù)kgw/(m2℃)ψ*αl/(1+αl/α2) 較大溫差△td℃θs2a，ts2a，298較小溫差△tx℃θs2a”ts2a”210平均溫差△t℃（△td△tx）/ln(△td/△tx) 誤差△Q%100(Qs2aQs2ad)/Qs2a允許誤差∣△Q∣%參考計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)2通過對設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算與校核表明結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)是基本正確的。 (b)圖43二級過熱器處于一級再熱器與二級再熱器之間，同時二級過熱器也被分為了兩個不同的結(jié)構(gòu)a和b。二級過熱器（b）處于遠(yuǎn)離爐膛的一側(cè)（圖43上面的受熱面），其布置形式為逆流布置，8mm，橫縱節(jié)距分別為345mm、90mm。為了使傳熱效率更高其管道有95排，每排擁有20個管道，其受熱面積達(dá)到了8300m2，兩側(cè)水冷壁面積為180m2，煙氣通流面積為540m2，管子的材料為SA213T91。二級過熱器出口額定蒸汽狀態(tài)達(dá)到P=，T=560℃。詳細(xì)的設(shè)計(jì)計(jì)算如下:蒸汽通流截面積 As2bz==輻射層有效厚度S=（4/π (StSl/d2)1)= 煙氣對流放熱熱量：H”= Φ（H，H”+△αHk）= KJ/kg輻射吸熱量： Qf= AQf/（Asl+A）= KJ/kg吸熱量： Qx= D0，（h”h，）/Bj= KJ/kg煙氣平均溫度： θpj=（θ，+θ”）/2=690 ℃蒸汽平均溫度： Tpj= （t”+t，）/2=545 ℃三原子氣體輻射減弱系數(shù)：Ky=(（+16rH2O）/(10PnS)189。1)) (”/1000)= 1/（mMpa）灰粒的輻射減弱系數(shù)： Kh=55900/（tl” dh）2/3= 1/（mMpa）煙氣輻射減弱系數(shù) ： k= Kyrn+Khμh= 1/（mMpa）煙氣黑度 ： a=1ekps=修正輻射放熱系數(shù) ： αf，=αf（1+A(θpj/1000) ())= w/(m2℃)對流傳熱量 ： Q =（kg△tA）/B= KJ/kg詳細(xì)的二級過熱器（b）的設(shè)計(jì)計(jì)算見表44。表44 二級過熱器（b）的設(shè)計(jì)計(jì)算煙氣入口溫度θs2b，℃二級過熱器（a）出口煙氣溫度740煙氣入口焓Hs2b，KJ/kg查焓溫圖 蒸汽進(jìn)口溫度ts2b，℃一級過熱器出口蒸汽溫度530蒸汽進(jìn)口焓hs2b，KJ/kg查焓熵圖 （P=，T=530℃) 輻射吸熱熱量Qs2bfKJ/kg選取415煙氣出口溫度θs2b”℃假設(shè)640煙氣出口焓Hs2b”KJ/kg查焓溫圖 蒸汽出口溫度ts2b”℃假設(shè)560蒸汽出口焓hs2b”KJ/kg查焓熵圖 （P=，T=560℃)蒸汽流量D0t/h給定吸熱量Qs2bxKJ/kgD0*（hs2b”hs2b，）/Bj 對流吸熱量Qs2bdKJ/kgQs2bxQs2bf2 煙氣平均流速wym/sBj*vy*(θpj+273)/273*As2by 水蒸氣容積份額rHO2　查煙氣特性表 三原子氣體分壓力PnMpap*rn 三原子氣體份額rn　查煙氣特性表 飛灰濃度μhkg/kg查煙氣特性表 乘積prnsmMpap*rn*s 乘積kps　kps 蒸汽平均比容vpjm3/kg查焓熵圖 （P=，T=545℃)蒸汽平均流速wpm/sD0*vpj/As2bz 蒸汽對流放熱系數(shù)α2w/(m2℃)Cd*α03285煙氣對流放熱系數(shù)αdw/(m2℃)α0*Cz*Cs*Ct污染系數(shù)ξm2℃/W查表管壁污染層溫度thb℃tpj+ （ξ+1/α2)*Bj/(As2b*Qs2bx) 輻射放熱系數(shù)αfw/(m2℃)輻射放熱系數(shù)圖）α*α0 煙氣放熱系數(shù)α1w/(m2℃)αf，+αd 熱有效系數(shù)ψ　查表對流傳熱系數(shù)kgw/(m2℃)ψ*αl/(1+αl/α2) 較大溫差△td℃θs2b，ts2b，210較小溫差△tx℃θs2b”ts2b”80平均溫差△t℃（△td△tx）/ln(△td/△tx) 誤差△Q%100(Qs2bQs2bd)/Qs2b 允許誤差∣△Q∣%參考計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)2通過對設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算與校核表明結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)是基本正確的。 三級過熱器圖44對于塔式鍋爐經(jīng)過一級過熱的屏管和懸吊管受熱面之后進(jìn)入了混合水箱，然后進(jìn)入二級過熱器，再進(jìn)入順流布置的末級加熱器三級過熱器。三級過熱器離爐膛出口相對還是比較近的，所以同樣比π型鍋爐所受到的輻射熱量相對要多，三級過熱器總的受熱面積為6880m2，其布置時橫向節(jié)距和縱向節(jié)距分別為965mm和70mm，布置了23排管道同時每排管道中有38個管子組成，使得最后從鍋爐出來的蒸汽狀態(tài)達(dá)到壓力為29Mpa、溫度為605℃從而滿足汽機(jī)的最佳工作狀態(tài)。 m2，煙氣通流面積531m2。設(shè)計(jì)計(jì)算如下：蒸汽通流截面積 As3z= =輻射層有效厚度 S=（4/π (StSl/d2)1 =煙氣對流放熱熱量：H”= Φ（H，H”+△αHk）= 輻射吸熱量： Qf= AQf/（Asl+A）= KJ/kg吸熱量： Qx= D0”（h”h，）/Bj= KJ/kg煙氣平均溫度： θpj=（θ，+θ”）/2=980℃蒸汽平均溫度： Tpj= （t”+t，）/2=℃三原子氣體輻射減弱系數(shù)：Ky=(（+16rH2O）/(10PnS)189。1)) (”/1000)= 1/（mMpa）灰粒的輻射減弱系數(shù)： Kh=55900/（tl” dh）2/3= 1/（mMpa）煙氣輻射減弱系數(shù) ： k= Kyrn+Khμh= 1/（mMpa）煙氣黑度 ： a=1ekps=修正輻射放熱系數(shù) ： αf，=αf（1+A(θpj/1000) ())= w/(m2℃)對流傳熱量 ： Q =（kg△tA）/B= KJ/kg詳細(xì)的三級過熱器設(shè)計(jì)計(jì)算見表45. 表45三級過熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算煙氣入口溫度θs3，℃一級過熱器出口煙氣溫度1050煙氣入口焓Hs3，KJ/kg查焓溫圖 蒸汽進(jìn)口溫度ts3，℃二級過熱器出口蒸汽溫度560蒸汽進(jìn)口焓hs3，KJ/kg 查焓熵圖 （P=，T=560℃) 輻射吸熱熱量Qs3fKJ/kg選取580煙氣出口溫度θs3”℃假設(shè)910煙氣出口焓Hs3”KJ/kg查焓溫圖 蒸汽出口溫度ts3”℃假設(shè)605蒸汽出口焓hs3”KJ/kg查焓熵圖 （P=29MPa，T=605℃)蒸汽流量D0t/h給定對流吸熱量Qs3dKJ/kgQs3xQs3f2 煙氣平均流速wym/sBj*vy*(θpj+273)/273*As3y 水蒸氣容積份額rHO2　查煙氣特性表 三原子氣體分壓力PnMpap*rn 三原子氣體份額rn　查煙氣特性表 飛灰濃度μhkg/kg查煙氣特性表 乘積prnsmMpap*rn*s 乘積kps　kps 蒸汽平均比容vpjm3/kg查焓熵圖 （P=29MPa，T=℃)蒸汽平均流速wpm/sD0*vpj/As3z 蒸汽對流放熱系數(shù)α2w/(m2℃)Cd*α04050煙氣對流放熱熱量αdw/(m2℃)α0*Cz*Cs*Ct污染系數(shù)ξm2℃/W查表管壁污染層溫度thb℃tpj+ （ξ+1/α2)*Bj/(As3*Qs3x) 輻射放熱系數(shù)αfw/(m2℃)輻射放熱系數(shù)圖 α*α0 煙氣放熱系數(shù)α1w/(m2℃)αf，+αd 熱有效系數(shù)ψ　查表對流傳熱系數(shù)kgw/(m2℃)ψ*αl/(1+αl/α2) 較大溫差△td℃θs3，ts3，490較小溫差△tx℃θs3”ts3”3