【正文】 ———沖擊前，后的壓力比 ：一般推薦（～），在回轉(zhuǎn)液壓系統(tǒng)中液壓沖擊壓力為，閥門關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的液壓沖擊壓力為，管內(nèi)流量為Q= L/min，產(chǎn)生沖擊波的管段長(zhǎng)度為L(zhǎng)=20 m，最終從表中查出蓄能器的總?cè)莘e為L(zhǎng)。查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)液壓分冊(cè)》。 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率的計(jì)算液壓系統(tǒng)工作時(shí)，除執(zhí)行元件驅(qū)動(dòng)外載荷輸出的有效功率外，其余功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量，使油溫升高，液壓系統(tǒng)的功率損失計(jì)算就是其散熱功率的計(jì)算。計(jì)算液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率 式中 ： ———液壓系統(tǒng)的總輸入功率W； ———輸出的有效功率W。1. 液壓系統(tǒng)的總輸入功率 =KW =FS+TWt=+16105016=12382W 式中 ： ———工作周期s； 、———分別為液壓泵、液壓缸、液壓馬達(dá)的數(shù)量； 、———分別為第臺(tái)泵的實(shí)際輸出壓力、流量、效率； ———第臺(tái)泵工作時(shí)間s； 、———液壓馬達(dá)的外載轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速工作時(shí)間 、rad/s、s； 、———液壓缸外載荷及此載荷時(shí)的行程 N、m。因此液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率為： W 液壓系統(tǒng)的散熱功率的計(jì)算油箱用以儲(chǔ)存油液，以保證供給液壓系統(tǒng)充分的工作油液，同時(shí)還具有散熱，使?jié)B入油液中的空氣逸出以及使油液中的污染物沉淀等作用。油箱分為開式油箱和閉式油箱兩種。開式油箱中油液的液面與大氣相通，而閉式油箱中油液的液面與大氣隔絕。液壓系統(tǒng)多數(shù)采用開式油箱。前面初步確定了郵箱的各個(gè)邊長(zhǎng)也可根據(jù)安裝的空間大小及安裝器件的位置大小進(jìn)行調(diào)整。散熱面積為： A1=5 m2散熱功率為： 式中 ： ； ； m2； 。查表取油溫，環(huán)境溫度為?！?則油箱和油管的散熱功率為：由此可見，油箱的散熱遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足系統(tǒng)散熱的要求，因此不需要另設(shè)冷卻器。7 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算 系統(tǒng)壓力損失的驗(yàn)算 快進(jìn)時(shí)壓力損失的驗(yàn)算①管路沿程壓力損失1)推進(jìn)部分的系統(tǒng)沿程損失 根據(jù)工藝布置估算該部分系統(tǒng)的進(jìn)油管長(zhǎng)度為3m，管徑為34mm，選用46?？鼓ヒ簤河停ぷ鳒囟认碌恼扯龋芏?。 判斷管中油液的流態(tài)(m/s)故管中的流態(tài)為層流，沿程阻力系數(shù)為： 進(jìn)油管上的壓力損失由式()得:(MPa)所以推進(jìn)部分系統(tǒng)的沿程損失為：(MPa)2)回轉(zhuǎn)部分的系統(tǒng)沿程損失 根據(jù)工藝布置估算該部分系統(tǒng)的進(jìn)油管長(zhǎng)度為1m，管徑為28mm，選用46?？鼓ヒ簤河?，工作溫度下的粘度，密度。 判斷管中油液的流態(tài)(m/s)故管中的流態(tài)為層流，沿程阻力系數(shù)為： 進(jìn)油管上的壓力損失由式()得： (MPa) 由于回轉(zhuǎn)液壓缸的有效面積，所以快進(jìn)時(shí)回油管的流量約為進(jìn)油量的一半，因此回油管上的壓力損失為：(MPa)所以回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)的沿程損失為：(MPa)泵出口至轉(zhuǎn)釬、推進(jìn)、回轉(zhuǎn)三部分匯流點(diǎn)的管長(zhǎng)小，沿程損失可不計(jì)。②控制元件的壓力損失閥類元件的壓力損失可通過下面的公式計(jì)算 ()式中： ———閥的額定壓力(Mpa)； ———流過閥的實(shí)際流量(L/min)；———閥的額定流量(L/min)。1)推進(jìn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失9是三位四通電液換向閥，300L/min。所以進(jìn)油路由式()得 =(Mpa)閥12是疊加式節(jié)流閥，150L/min， L/min。由式()得： =(Mpa)所以推進(jìn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失為： (MPa)2)回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失閥10是三位四通電液換向閥，300L/min。所以進(jìn)油路由式()得： =(Mpa)回油路由式()得： =(Mpa)閥11是疊加式疊加式液控單向閥，200L/min。所以進(jìn)油路由式()得： =(Mpa)，140L/min。由式()得： =(Mpa)所以回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失為：(MPa) 工進(jìn)時(shí)壓力損失的驗(yàn)①管路沿程壓力損失推進(jìn)部分的系統(tǒng)沿程損失 工進(jìn)時(shí)推進(jìn)部分通過的流量為 ，所以油液流速可由下式計(jì)算：(m/s) 故管中的流態(tài)為層流，沿程阻力系數(shù)為： 進(jìn)油管上的壓力損失可由式()得：(MPa)所以推進(jìn)部分系統(tǒng)的沿程損失為：(MPa)泵出口至推進(jìn)、回轉(zhuǎn)三部分匯流點(diǎn)的管長(zhǎng)小，沿程損失可不計(jì)。②控制元件的壓力損失推進(jìn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失閥9是三位四通電液換向閥，300L/min。進(jìn)油路由式()得： =(Mpa)，140L/min， L/min。由式()得： =(Mpa)(MPa) 快退時(shí)壓力損失的驗(yàn)算①管路沿程壓力損失1)推進(jìn)部分的系統(tǒng)沿程損失，所以油液流速可由下式計(jì)算： (m/s) 故管中的流態(tài)為層流，沿程阻力系數(shù)為： 進(jìn)油管上的壓力損失可由式()得：(MPa)所以推進(jìn)部分系統(tǒng)的沿程損失為：(MPa)2)回轉(zhuǎn)部分的系統(tǒng)沿程損失，所以油液流速可由下式計(jì)算：判斷管中油液的流態(tài)(m/s) 故管中的流態(tài)為層流，沿程阻力系數(shù)為： 進(jìn)油管上的壓力損失由式()得： (MPa)由于回轉(zhuǎn)液壓缸的有效面積，所以工進(jìn)時(shí)回油管的流量約為進(jìn)油量的兩倍，因此回油管上的壓力損失為：(MPa)所以回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)的沿程損失為： (MPa)泵出口至推進(jìn)、回轉(zhuǎn)三部分匯流點(diǎn)的管長(zhǎng)小，沿程損失可不計(jì)。②控制元件的壓力損失1)推進(jìn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失閥9是三位四通電液換向閥，300L/min。進(jìn)油路由式()得： =(Mpa)，140L/min， L/min。由式()得： =(Mpa)所以推進(jìn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失為： (MPa)2)回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失閥10是三位四通電液換向閥，300L/min。進(jìn)油路由式()得： =(Mpa)回油路由式()得： =(Mpa)閥11是疊加式疊加式液控單向閥，300L/min。進(jìn)油路由式()得： =)，140L/min。由式()得： =(Mpa)所以回轉(zhuǎn)部分系統(tǒng)控制元件的壓力損失為： (MPa) 總壓力損失的確定①本系統(tǒng)從停放位置回轉(zhuǎn)到爐口位置，即回轉(zhuǎn)部分的壓力損失為：(MPa)②本系統(tǒng)打開整個(gè)鐵口過程的壓力損失推進(jìn)部分的壓力損失為：(MPa)③本系統(tǒng)從鐵口退出到停止工作這個(gè)過程的最大壓力損失推進(jìn)部分的壓力損失為：(MPa)回轉(zhuǎn)部分的壓力損失為 (MPa)由前面的計(jì)算可知，盡管計(jì)算出的壓力損失略小于估取值，滿足工作需求，所以整個(gè)系統(tǒng)不必再進(jìn)行更正驗(yàn)算。 閥及壓力繼電器調(diào)整壓力的確定壓力繼電器的調(diào)整壓力：為了防止壓力繼電器14在推進(jìn)過程中發(fā)出錯(cuò)誤信號(hào)，~，所以現(xiàn)取14Mpa。結(jié) 論本課題研究的是液壓開鐵口機(jī)的液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)，全液壓開鐵口機(jī)液壓控制系統(tǒng)利用液壓控制靈活、迅速的優(yōu)勢(shì)，一改以往人工操縱換向?yàn)槿簤合到y(tǒng)識(shí)別自動(dòng)控制換向。這樣系統(tǒng)可有效地提高作業(yè)安全性和作業(yè)效率，降低作業(yè)強(qiáng)度。 通過對(duì)本液壓開鐵口機(jī)液壓系統(tǒng)的整體分析設(shè)計(jì)，可以得出以下結(jié)論：，能快速打開快干無水炮泥的鐵口，同時(shí)可減小泥炮打泥阻力。，操作簡(jiǎn)單，且能遠(yuǎn)距離操作，便于安全操作，降低了勞動(dòng)強(qiáng)度。，本開鐵口機(jī)在液壓系統(tǒng)的控制自動(dòng)退讓，從而大大減小設(shè)備被鐵水飛濺的可能，延長(zhǎng)設(shè)備的使用壽命。，在同樣條件下，沖打作用可顯著提高鉆進(jìn)速度。送進(jìn)力應(yīng)大小適中，也不宜過大，過大將導(dǎo)致鉆桿彎曲及失穩(wěn)，即使不失穩(wěn)，鉆桿的彎曲狀態(tài)對(duì)實(shí)現(xiàn)抬離沖打也很不利，送進(jìn)力又不能過小，過小將在橫向振動(dòng)的影響下，不利于沖打作用的充分發(fā)揮。 總之，本開鐵口機(jī)是一種控制靈活，操作簡(jiǎn)單的全液壓開鐵口機(jī)。適應(yīng)性強(qiáng)，能滿足現(xiàn)代高爐生產(chǎn)對(duì)開鐵口機(jī)的基本要求，若能國(guó)內(nèi)高爐上推廣應(yīng)用，必將取得較好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。致 謝 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)論文是在陳曉紅老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間陳老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膶W(xué)習(xí)作風(fēng)、扎實(shí)勤勉的工作態(tài)度和誨人不倦的品質(zhì)，時(shí)刻激勵(lì)著我認(rèn)真完成畢業(yè)論文。在此對(duì)陳老師致以深深的謝意和崇高的敬意。在此也向在百忙之中抽出寶貴時(shí)間評(píng)審我論文的各位教師表示感謝。同時(shí)還要感謝四年來曾經(jīng)傳授我知識(shí)的各位教師是他們淵博的知識(shí)和高尚的人格激勵(lì)我完成大學(xué)學(xué)業(yè)。也感謝我的室友們?cè)诋厴I(yè)設(shè)計(jì)期間對(duì)我的幫助和支持。 在我即將畢業(yè)之際，我要感謝父母多年的養(yǎng)育之恩，是他們給了我學(xué)習(xí)的動(dòng)力和面對(duì)困難的勇氣也感謝我的兄長(zhǎng)及親朋好友對(duì)我的支持與鼓勵(lì)，我今天的勞動(dòng)成果是他們熱切的期望，我希望以此作為對(duì)他們的回報(bào)！參考文獻(xiàn)[1] 徐灝. 液壓氣動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)手冊(cè). 機(jī)械工業(yè)出版社. [2] [3] :[4][5][6] . 液壓傳動(dòng). 西南交通大學(xué)出版社. [7] 羅振才. 冶鐵機(jī)械設(shè)計(jì)方法. 冶金工業(yè)出版社. [8] 嚴(yán)允進(jìn). 煉鐵機(jī)械. 冶金工業(yè)出版社. [9] 許菊若. 機(jī)械設(shè)計(jì). 化學(xué)工業(yè)出版社. [10] 北京有色冶金設(shè)計(jì)研究院. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)(第4卷). 化學(xué)工業(yè)出版社. [11] 冶金工業(yè)部重慶鋼鐵設(shè)計(jì)研究院. 煉鐵機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì). 冶金工業(yè)出版社. [12] 雷天覺. 新編液壓工程手冊(cè). 北京理工大學(xué)出版社. [13] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì). 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)(第四卷). 機(jī)械工業(yè)出版社. [14] . Honeybe. Steel. Microstructure and Properties. By Edward Arnold (publishers) Ltd. British Library Cataloguing in Publication Data. Typeset by The Macmillan Company of India Ltd.[15] 成大先. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)(第4卷). 化學(xué)工藝出版社.