【正文】 =承載力計(jì)算：力學(xué)模式：強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計(jì)算：支座反力 R=(3+)/2=最大跨中彎距 Mmax==σmax=Mmax /W=106/1105=＜[σ0]= 合格剛度：按最大支座反力布載模式計(jì)算：集中荷載: P=(（++）)=縱向方木為1015cm，進(jìn)行剛度檢算：F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 10006003/(48103107)+56004/(384103107)=＜[f0]=600/400＝ 合格（4）支架立桿計(jì)算每根立桿所承受的堅(jiān)向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計(jì)算，忽略橫向方木自重不計(jì)，則縱向方木傳遞的集中力（）：P1=(+++)+=安全起見(jiàn)， 滿堂式碗扣支架按2米高計(jì)，其自重為：g=2= （）單根立桿所承受的最大豎向力為：N=+=立桿穩(wěn)定性：，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載[N]=40 kN。所以N=[N]=40kN 合格強(qiáng)度驗(yàn)算：Σa=N/Aji=1000/489=＜[σa]=140MPa 合格（1）底模檢算底模采用δ=20 mm的建筑木膠板,直接擱置于間距L=30cm的 610cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長(zhǎng)度()板寬進(jìn)行計(jì)算。荷載組合:q=(+)+（++）=；(+)建筑膠板（δ=20mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000202/6=104mm3I=bh3/12=1000203/12=105mm3建筑膠板容許應(yīng)力[σ]=70MPa,E=6103MPa。承載力檢算:強(qiáng)度：Mmax=ql2/10＝m（=L=30cm）σmax=Mmax /W=106/104=＜[σ0]=70 MPa 合格剛度：荷載: q=(+)=f =ql4/(150EI)=3004/(1506103105)=＜[f0]=300/400= 合格（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為60 mm 100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：q1=((+)+(++))+6=承載力計(jì)算：強(qiáng)度：Mmax=q1l2/10=m（=L）σmax=Mmax /W=106/1105=＜[σ0] = 合格剛度：荷載: q=（+）= F=ql4/(150EI)=6004/(1501035106)=＜[f0]=600/400= 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為1015cm，立桿縱向間距為60cm。縱向方木按簡(jiǎn)支梁考慮，計(jì)算跨徑為60cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P==（h=++）縱向方木自重：g＝6＝ kN/m（6=3根*2）承載力計(jì)算：力學(xué)模式：強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計(jì)算：支座反力 R＝(3+)/2=（3=3跨）最大跨中彎距 Mmax＝＝σmax＝Mmax /W＝106/105＝＜[σ0]= MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計(jì)算：集中荷載: P=(（++）)= f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝10006003/(48103107)+56004/(384103107)＝＜[f0]＝600/400＝ 合格（4）支架立桿計(jì)算每根立桿所承受的堅(jiān)向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計(jì)算，忽略橫向方木自重不計(jì)，則縱向方木傳遞的集中力（）：P1=（++++） +=安全起見(jiàn)滿堂式碗扣支架按8米高計(jì)，其自重為：g=8= KN （）單根立桿所承受的最大豎向力為：N=+=立桿穩(wěn)定性：，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載[N]=40kN。所以N=[N]=40kN 合格強(qiáng)度驗(yàn)算：Σa=N/Aji=1000/489=＜[σa]=140 MPa 合格（5）地基承載力不需再進(jìn)行驗(yàn)算。側(cè)模采用δ=20 mm的建筑木膠板,豎向內(nèi)楞采用間距20cm的610cm方木,橫向外楞采用間距60cm的1015cm方木，橫向外楞通過(guò)頂托及φ4t=，斜撐鋼管間距為60cm。混凝土側(cè)壓力：PM=式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新澆混凝土的初凝時(shí)間，可采用t0＝200/(T+15）,T為砼入模溫度(℃)，取10,則t0=8；β1—外加劑影響修正系數(shù),；β2—砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在12cm～；v—混凝土澆筑速度（m/h）,PM =26有效壓頭高度：h= PM /γ=振搗砼對(duì)側(cè)面模板的壓力：水平荷載：q=+(++)=此水平力較腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處布置與腹板和端、中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相同，因此側(cè)模和縱橫向方木以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進(jìn)行檢算。單根斜撐受力為N==, ,因此斜撐鋼管至少與3根立柱鋼管扣件聯(lián)接,保險(xiǎn)起見(jiàn)至少與4根翼緣板下方立柱鋼管扣件聯(lián)接，聯(lián)接處立柱鋼管的橫桿步距為60cm。另外，為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）失穩(wěn)，在斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管處加設(shè)通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側(cè)斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。二、門(mén)洞支架施工方案門(mén)洞支架采用碗扣支架，支架施工考慮到必須保證原行車道路的交通安全和行車順暢，同時(shí)滿足施工安全方便，在原行車道上留2個(gè)機(jī)動(dòng)車道和2個(gè)非機(jī)動(dòng)車道，對(duì)支架進(jìn)行設(shè)計(jì)，車道兩側(cè)的￠60cm的鋼柱，每側(cè)9根，支架頂端設(shè)I36a型的雙排并置工字鋼做為縱向承重梁，。、610cm的方木，1015cm的方木、碗扣支架、I40b型的工字鋼、I36a型的雙排并置工字鋼、￠60cm的鋼柱、12060cm鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，鋼筋橫向Φ20@150縱向Φ18@150。車道兩側(cè)的￠60cm的鋼柱按240cm的間距搭設(shè)。鋼柱頂橫向安裝I36a型雙排并置工字鋼作為分配梁，中間用Φ25鋼筋焊接，防止滑移，在I36a型工字鋼頂面縱橋向按60cm/根間距設(shè)置I40b型的工字鋼作為承重梁，中間用Φ25鋼筋焊接，防止滑移；I40b型工字鋼頂面橫橋向按60cm間距鋪1015cm的方木，方木兩端開(kāi)1cm深槽口，用鐵絲在槽口處將方木綁扎在工字鋼上，碗扣支架在方木上。非機(jī)動(dòng)車道頂支架搭設(shè)與機(jī)動(dòng)車道相同。三、門(mén)洞支架受力計(jì)算（1）荷載分析主線范圍內(nèi)橋梁跨徑為50米，箱梁斷面結(jié)構(gòu)形式如下圖：恒載：S= 15*(**2)+(+)**2/2= m2鋼筋砼梁荷載：q1=26kN/ m3=；模板及方木荷載（箱室內(nèi)外）：q2=21m=；∑恒=； 活載：人員及設(shè)備荷載：q3=2 kN/m221m=315kN； 砼振搗荷載：q4=2KN/ m221m=315kN；∑活=630kN； 總受力： ∑總=∑恒+∑活=+630= kN；（2）主梁工字鋼選型初選主梁工字鋼型號(hào)為I40a；單根長(zhǎng)度為9m，計(jì)72根，；I40 a型工字鋼參數(shù)為：E=105Mpa；[σw]=145Mpa；IX=21714cm4；WX =； 預(yù)留門(mén)洞示意圖作用在主梁工字鋼上的線荷載為：q=；跨中最大彎矩：Mmax=1/8ql2=1/8=；強(qiáng)度檢算：σ=Mmax/ WX =106m3=[σw] =145Mpa；強(qiáng)度滿足要求；撓度檢算：f=5ql4/384EI=5103101121714108=102ml/400=102m；撓度滿足要求。（3）支點(diǎn)工字鋼選型選用支點(diǎn)工字鋼型號(hào)為I36a，雙排并置，；I36a型工字鋼參數(shù)為：E=105Mpa；[σw]=145Mpa；IX=15796cm4；WX =；主梁工字鋼總重：Q=72根=；（40工字鋼重量）荷載組合：∑總=∑恒+∑活=(+)+630=；則單側(cè)支點(diǎn)工字鋼受力：M==2501kN；作用在支點(diǎn)工字鋼上的線荷載為：q=2501KN/21m=；跨中最大彎矩：Mmax=1/8ql2=1/8=；強(qiáng)度檢算：σ=Mmax/ WX =(2106m3)=[σw]；強(qiáng)度滿足要求；撓度檢算：f=5ql4/384EI=51031011157962108=103ml/400=103m；撓度滿足要求（4）鋼立柱受力檢算支墩采用Φ600mm鋼立柱，壁厚16mm，每側(cè)9根。單根立桿承載力設(shè)計(jì)值按公式[N]=φAf計(jì)算：i——截面回轉(zhuǎn)半徑，i=f——鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=kN/mm2。A——鋼立柱截面面積，A=293cm2。長(zhǎng)細(xì)比為λ=L/i=500/=由長(zhǎng)細(xì)比可得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=則有：[N]=φAf=29300 mm2kN/mm2=7928kN；：[N] ′=[N]=3964kN；支點(diǎn)工字鋼重Q2=60kg/m21m=；支墩受力總重：∑總=∑恒+∑活=(++)+630=；單根鋼立柱受力：N=∑總/n=[N]′=；（）故立桿抗壓強(qiáng)度滿足要求。（5）支墩基礎(chǔ)處理支墩基礎(chǔ)所處原地面為城南大道路基，路面下400mm為砂質(zhì)泥巖（中風(fēng)化）基礎(chǔ)，則：鋼立柱總重：g=18=。（293*7800=）砼條形基礎(chǔ)自重：g1=2225=396kN。單側(cè)基礎(chǔ)總受力：N單=（++396）=。則地基每平方米受力：n=（22）=。砂質(zhì)泥巖（中風(fēng)化）則容許承載力取600kN/m2，所以能夠滿足要求。（6）條形基礎(chǔ)配筋計(jì)算過(guò)程 1．修正地基承載力 修正后的地基承載力特征值 fa = kPa 2．軸心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算 計(jì)算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50007－2002）下列公式驗(yàn)算： pk = (Fk＋Gk)/A (－1) Fk = Fgk＋Fqk = ＋ = kN Gk = 20Sd = 20 = kN pk = (Fk＋Gk)/S = (＋)/ = kPa ≤ fa，滿足要求。 3．基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算 計(jì)算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50007－2002）下列公式驗(yàn)算： Fl ≤ βhpftamh0 (－1) Fl = pjAl (－3) am = (at＋ab)/2 (－2) pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = ＋ pjmin,x = F/S－M0y/Wy = － pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = ＋ pjmin,y = F/S－M0x/Wx = － pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = ＋－ = kPa (1)柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算： H0 = H1＋H2－as = ＋－ = m X方向： Alx = 1/4(2A＋2H0＋B1＋B2－B)(B1＋B2－B－2H0) = (1/4)(2＋2＋－)(－－2) = m2 Flx = pjAlx = = kN ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{＋2, } = m amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (＋)/2 = m Flx ≤ βhpftamxH0 = = kN，滿足要求。 Y方向： Aly = 1/2(B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0)－1/4(B1＋B2－B－2H0)2 = (1/2)(－－2)－(1/4)(－－2)2 = m2 Fly = pjAly = = kN ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{＋2, } = m amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (＋)/2 = m Fly ≤ βhpftamyH0 = = kN，滿足要求。 4．基礎(chǔ)受壓驗(yàn)算 計(jì)算公式：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010－2002） Fl ≤ βcβlfcAln () 局部荷載設(shè)計(jì)值：Fl = kN 混凝土局部受壓面積：Aln = Al = BA = = m2 混凝土受壓時(shí)計(jì)算底面積：Ab = min{B＋2A, B1＋B2}min{3A, A1＋A2} = m2 混凝土受壓時(shí)強(qiáng)度提高系數(shù)：βl = sq.(Ab/Al) = sq.() = βlfcAln = = kN ≥ Fl = kN，滿足要求。 5．基礎(chǔ)受彎計(jì)算 計(jì)算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007－2002)下列公式驗(yàn)算： MⅠ=a12[(2l＋a39。)(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)l]/12 (－4) MⅡ=(l－a39。)2(2b＋b39。)(pmax＋pmin－2G/A)/48 (－5) (1)柱根部受彎計(jì)算： G = = = p = (F＋G)/S = (＋)/ = k