【正文】 ，形成通道(即樁身孔洞) 。 (2)水下砼灌注過程中，砼傾倒入導管速度過快過猛，把空氣悶在導管中，在樁內(nèi)形成高壓氣包。高壓氣包在其自身浮力或?qū)Ч芷鸢蔚韧饬Φ淖饔孟?，在砼?nèi)不斷上升，當上升到樁頂附近時，氣包浮力與上升阻力接近，在沒有外力的作用下，氣包便滯留在樁身內(nèi)，最終形成樁身孔洞。另外，有一些樁在余樁截后，樁身內(nèi)殘余的高壓氣體，因通道打開而順樁身的細小縫隙釋放出來。這時，常會攜帶部分遺留在氣包內(nèi)的水往上冒，出現(xiàn)“樁頂冒氣泡”的怪現(xiàn)象。 (3)水下砼灌注時間過長，最早灌入孔內(nèi)的砼坍落度損失過大，流動性變差，終灌導管起拔后會留下難以愈合的孔洞。 防治措施： (1) 控制導管的埋深，灌注過程中做到導管勤提勤拔。 (2) 砼傾入導管的速度應根據(jù)砼在管內(nèi)的深度控制，管內(nèi)深度越深，砼傾入速度越應放慢。在可能的情況下，應始終保持導管內(nèi)滿管砼，以防止樁身形成高壓氣包。實際施工中，往往因為導管每次起拔后管內(nèi)都會形成空管，再次灌注時，樁身形成高壓氣包就很難避免。因此，應在灌注過程中適當上下活動導管，把已形成的高壓氣包引出樁身。 (3)加適當緩凝劑，確保砼在初凝前完成水下灌注。 鋼筋籠上浮 產(chǎn)生的原因： 砼由漏斗順導管向下灌注時，產(chǎn)生一種頂托力，使鋼筋籠上浮防治措施 ： (1)鋼筋骨架上端在孔口處與護筒相接固定。 (2)灌注中,當砼表面接近鋼筋籠底時,應放慢砼灌注速度,并應使導管保持較大埋深,使導管底口與鋼筋籠底端間保持較大距離,以便減小對鋼筋籠的沖擊。 (3)砼液面進入鋼筋籠一定深度后，應適當提導管，使鋼筋籠在導管下口有一定埋深。但注意導管埋入砼表面應不小于2 m，不大于10m。如果鋼筋籠因為導管埋深過大而上浮時，現(xiàn)場操作人員應及時補救，補救的辦法是馬上起拔拆除部分導管；導管拆除一部分后， 可適當上下活動導管；這時可以看到，每上提一次導管，鋼筋籠在導管的抽吸作用下，會自然回落一點；堅持多上下活動幾次導管，直到上浮的鋼筋籠全部回落為止。當然，如果鋼筋籠嚴重上浮，那么這一補救措施也不一定會十分奏效。 5 、“爛樁頭” 產(chǎn)生的原因 ： (1)清孔不徹底，樁頂浮漿過濃過厚，影響水下砼灌注時測量樁頂位置的精度。 (2)導管起拔速度過快，尤其是樁頭直徑過大時，如未經(jīng)插搗，直接起拔導管，樁頭很容易出現(xiàn)砼中間高、四周低的“爛樁頭”。 (3)澆筑速度過快，導致孔壁局部坍塌，影響測量結果。 防治措施 ： (1)認真做好清孔工作，確保清孔完成后孔口沒有泥塊返出；在空孔較長的樁內(nèi)測量砼上升面時，應控制好測量重錘的質(zhì)量。通常認為使用5～40mm碎石砼時， 左右；使用5～25mm 碎石砼時，重錘的質(zhì)量可以控制在1kg 左右。在設計樁頂與地面距離4 m時，通常認為使用竹竿通過手感測量砼面更直觀，精度更高。 (2)砼終灌拔管前，應使用導管適當?shù)夭鍝v砼，把樁身可能存在的氣包盡量排出樁外后，以便精確測量砼面。也可通過導管插搗使樁頂砼攤平。 6 、灌注砼時樁孔坍孔 灌注水下砼過程中， 發(fā)現(xiàn)護筒內(nèi)泥漿水位忽然上升溢出護筒， 隨即驟降并冒出氣泡，為坍孔征兆。如用測深錘探測砼面與原深度相差很多時，可確定為坍孔。第四章 基坑穩(wěn)定性驗算第一節(jié)　整穩(wěn)定性驗算體圓弧滑動應用理正軟件驗算土體整體穩(wěn)定性，瑞典條分法計算簡圖如下圖31：圖31整體穩(wěn)定性驗算簡圖 基坑穩(wěn)定性驗算計算方法：瑞典條分法應力狀態(tài)：總應力法條分法中的土條寬度: 滑裂面數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定安全系數(shù) Ks = 圓弧半徑(m) R = 圓心坐標X(m) X = 圓心坐標Y(m) Y = 滿足設計要求。第二節(jié) 抗傾覆穩(wěn)定性驗算抗傾覆穩(wěn)定性按下式驗算： 　　　　　　　　　　　 　　　 (31)式中－抗傾覆安全系數(shù)＞；　　　?。觽?cè)壁重要性系數(shù)；　　　?。觾?nèi)側(cè)各土層水平抗力標準值合力(kN)；　　　　－基坑內(nèi)側(cè)各土層水平荷載標準值合力(kN)；－合力作用點至支護底面的距離 (m)；－合力作用點至支護底面的距離(m)；－第i支點的水平力(kN)； ?。趇點至支護底面的距離(m)。主動土壓力按加權平均公式計算參數(shù)代入：被動土壓力計算計算作用點距支護底面距離參數(shù)代入：從前面計算將各數(shù)據(jù)代入330:滿足設計要求。第三節(jié)　抗滑移穩(wěn)定性按下式計算： 　　　　　　　　　　　 (32)式中－抗滑移抗力分項系數(shù)＞；－被動側(cè)土壓力的合力(kN)；－主動側(cè)土壓力的合力(kN)；參數(shù)帶入： ＞滿足設計要求第四節(jié)　坑底土隆起穩(wěn)定性驗算以支護樁底的平面作為地基極限承載力驗算的基準面，參照太沙基（Terrzaghi）求地基極限承載力的公式，滑移形狀如圖32。圖32坑底抗隆起穩(wěn)定性驗算簡圖該法未考慮墻底以上土體的抗剪強度對抗隆起的影響，也未考慮滑動土體體積力對抗隆起的影響式中－抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)，～； －坑外地表至支護墻底，各土層天然重度的加權平均值，； －坑內(nèi)開挖面至支護墻底，各土層天然重度的加權平均值，； －基坑開挖深度，m； －支護墻在基坑開挖面以下的插入深度，m； －墻外地面超載，； ，－地基土的承載力系數(shù)，可用下面方法計算。Terrzaghi公式 (33)代入數(shù)據(jù)得，其中（c=21，=23）＞滿足設計要求。經(jīng)過基坑穩(wěn)定性驗算，樁錨支護組合結構的設計在整體圓弧滑動穩(wěn)定性、抗傾覆穩(wěn)定性、抗滑移穩(wěn)定性及抗隆起幾個方面都滿足規(guī)范要求。結　　論本文結合“北京地鐵八號線——西三旗車站二期工程”地下結構基礎開挖工程實例，根據(jù)基坑地質(zhì)條件和周圍環(huán)境，依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120－99）等規(guī)范，通過方案比選，選擇了護坡樁與錨桿結合的基坑開挖圍護方案。主要工作及成果如下：對車站基坑長用的幾種開挖方法進行比較，明確各種方法的優(yōu)缺點及適用條件，對常用支護結構方案進行了比較得出了適宜于本工程的支護設計方案。在土壓力的計算過程中應用了土壓力計算的基本原理，對勘察資料進行了詳細分析，并依照有關規(guī)范進行設計。對土層取內(nèi)摩擦角、重度、粘聚力加權平均，然后朗肯土壓力公式計算各支護點的水平荷載和抗力用了整體等值梁法計算出最大彎矩及樁的插入深度及支點反力。根據(jù)樁的最大彎矩對鋼筋混凝土灌注樁進行配筋驗算。根據(jù)計算得出的支點反力，對錨桿、冠梁進行設計。對鉆孔灌注樁的成孔過程中可能遇到的多種問題進行探討，提出解決方案。運用理正軟件驗算整體穩(wěn)定性和通過數(shù)學方法對抗傾覆及抗滑移穩(wěn)定性驗算，使基坑設計中即滿足其安全性，又考慮經(jīng)濟性的有效方法。通過變形及基坑隆起的演算，可以簡化基坑的支護方式，避免過大浪費。為了監(jiān)測樁體位移可以選在基坑支護樁陰角陽角加測斜管，可以在基坑外側(cè)周圍布設沉降控制點，可根據(jù)測的數(shù)據(jù)來判斷基坑整體穩(wěn)定性。經(jīng)過設計和驗算最終選出采用鉆孔灌注樁，加錨桿支護，綜合支護體系。本論文的完成，使我了解了除本方案外的許多基坑支護設計方法，通過對土壓力等的計算，讓我知道如何將所學的知識運用到實際工程中?；庸こ淘O計是一個繁瑣復雜的過程。雖然通過計算機軟件進行輔助設計，可以使計算的過程大大簡化，并且精度得到提高，但其中的原理及理論還有待開展進一步研究，使之更符合工程實際。33