【導讀】第一節(jié)、工程概況------------------------------------------------2-. 第五節(jié)、施工安全保證措施--------------------------------------17-. 第六節(jié)、勞動力計劃--------------------------------------------23-. 第七節(jié)、計算書及相關圖紙--------------------------------------24-. 本工程層高為6m,擬采用鋼管支撐系統(tǒng)。準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎。曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質(zhì)量不應大于25kg，采用ф48×。1)應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定；壓痕和深的劃道；管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2020的規(guī)定；

　　

【正文】 N) Vmax＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(26565)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 40 小梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф48 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖 41 由上節(jié)可知 R＝ max[R1， R2， R3]＝ ， R39。＝ max[R139。， R239。， R339。]＝ 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 42 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 900/400＝ 滿足要求！ 支座反力驗算 承載能力極限狀態(tài) 立柱 2： R2＝ ，同理可得 立柱 1： R1＝ ，立柱 3： R3＝ 正常使用極限狀態(tài) 立柱 2： R2＝ ，同理可得 立柱 1： R1＝ ，立柱 3： R3＝ 七、縱向水平鋼管驗算 鋼管類型 Ф48 鋼管截面面積 A(mm2) 489 鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 鋼管彈 性模量 E(N/mm2) 206000 鋼管截面慣性矩 I(cm4) 鋼管截面抵抗矩 W(cm3) 鋼管抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 鋼管抗壓、彎強度設計值 [σ](N/mm2) 215 43 由小梁驗算一節(jié)可知 R＝ max[R1， R3]＝ ， R39。＝ max[R139。， R339。]＝ 抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]=215N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 44 縱向水平鋼管變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 900/400＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計算 Rmax2＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無 質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 八、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302020 剪刀撐設置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Ф48 立柱截面面積 A(mm2) 489 回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 f(N/mm2) 205 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11800=3159mm λ=l0/i=3159/=≤[λ]=210 45 長細比滿足要求！ 風荷載計算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ ＝ m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī) 范》公式 ，荷載設計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [(+(24+))+2]＝ 2)小梁驗算 F1＝ [(+(24+))+1] ()/2＝ F2＝ [(+(24+))+1] ()/2＝ q1＝ q2＝ 同上四～七計算過程，可得： 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ 立柱最大受力 N＝ max[R39。max2左 +N邊 1， Rmax1， R39。max2右 +N邊 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2， ，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ 103/(489)+106/5080＝ ≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： l02=kμ2h =1800= λ2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得， υ2＝ 立柱最大受力 N＝ max[R39。max2左 +N邊 1， Rmax1， R39。max2右 +N邊 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2， ，+[(+(24+))+1](+)/2]+6＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ 103/(489)+106/5080＝ ≤[f]＝205N/mm2 46 滿足要求！ 九、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 由 主梁驗算 一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力 N＝ Rmax＝ ≤[N]＝30kN 滿足要求！ 梁側(cè)模板計算書 一、工程屬性 新澆混凝梁名稱 KL10，標高12m~ 混凝土梁截面尺寸 (mmxmm) 400800 梁板結(jié) 構(gòu)情況 見下圖 樓板厚度 (mm) 150 二、荷載組合 混凝土重力密度 γc(kN/m3) 24 新澆混凝土初凝時間 t0(h) 3 外加劑影響修正系數(shù) β1 1 混凝土坍落度影響修正系數(shù) β2 混凝土澆筑速度 V(m/h) 2 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度 H(m) 振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值 Q2k(kN/m2) 4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k＝ min[， γcH]＝min[243121/2， 24]＝ min[， ]＝ 承載能力極限狀態(tài)設計值 S承 ＝ [+， +]＝[+4， +4]＝ [， ]＝ ＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值 S正 ＝ G4k＝ kN/m2 三、支撐體系設計 小梁布置方式 水平向布置 47 小梁道數(shù) 3 主梁間距 (mm) 600 主 梁合并根數(shù) 2 小梁最大懸挑長度 (mm) 250 對拉螺栓水平向間距 (mm) 600 支撐距梁底距離依次為 200， 600 設計簡圖如下： 模板設計剖面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 梁截面寬度取單位長度， b＝ 1000mm。 W＝ bh2/6=1000152/6＝ 37500mm3，I＝ bh3/12=1000153/12＝ 281250mm4。面板計算簡圖如下 ： 48 抗彎驗算 q1＝ bS承 ＝ 1＝ q1靜 ＝ G4kb ＝ 1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 41＝ Mmax＝ ＝ q1＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ bS正 ＝ 1＝ νmax＝ (100EI)=3254/(10010000281250)＝≤325/400= 滿足要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ q1l 左 ＝ ＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ l左 G 4k＝ ＝ 五、小梁驗算 小梁最大 懸挑長度 (mm) 250 小梁計算方式 三等跨連續(xù)梁 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 6565 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 49 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 抗彎驗算 q＝ Mmax＝ max[ql2,ql12]=max[，]=m σ＝ Mmax/W＝ 106/45770＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[ql,ql1]=max[， ]= τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(26565)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 50 q＝ ν1max＝ (100EI)=6004/(10093501487600)＝≤600/400= ν2max＝ qL4/(8EI)=2504/(893501487600)=≤250/400= 滿足要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ max[， +]＝ 六、主梁驗算 對拉螺栓水平向間距 (mm) 600 主梁最大懸挑長度 (mm) 250 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф48 主梁合并根數(shù) 2 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 120 主梁截面慣性 矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 正常使用極限狀態(tài)： R39。1＝ ， R39。2＝ ， R39。3＝ 51 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σmax＝ Mmax/W＝ 106/5080=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 梁左側(cè)剪力圖 (kN) τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]=120 N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 52 梁左側(cè)變形圖 (mm) νmax＝ ≤400/400＝ 1 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算 對拉螺栓類型 M14 軸向拉力設計值 Ntb(kN) 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力 N＝ 42＝ ≤Ntb＝ 滿足要求！ 附圖 2 1