【正文】 （4。2。1—1），式（4。2。1—2）或式（4。2。1—3）計算設有反壓護道的路堤穩(wěn)定安全系數時，將滑列體上反壓護道的土條視為路堤土條進行計算，其容重R，抗剪強度指標C， 按4。2。2條取值。 5．5 加筋路堤5．5．1 應采用強度高，變形小，老化慢的土工合成材料等抗拉柔性材料做路堤的加筋材料，材料的縱向或強度高的方向應垂直于公路的中線鋪設，加筋材料應盡可能設置在路堤底部。5. 5. 2 加筋路堤一般不受地質條件的限制，但地基土越弱其作用愈明顯。加筋的層數應按穩(wěn)定計算確定。5. 5. 3 按式（）、式（）或式（）計算穩(wěn)定安全系數。上述三式中的Pj即有紡土工織物的設計拉力，視設計拉力作用在滑裂面的切線方向上；%所對應的拉力作設計拉力。5. 5. 4 加筋材料無論設在滑體內外，均應有足夠的錨固長度。在錨固長度內，其上、下面與土的摩擦力之和Pt與織物設計拉力Pj之比必須滿足下式： Pt ——— () Pj 加筋材料與填料間的摩擦角фf應按試驗結果取值；無資料時宜按下式計算： tanфf=2tanфq / 3 ()式中：фq ———與加筋材料接觸的填料的快剪內摩擦角。 預壓及超載預壓 預壓是最常用的軟土地基處治方法，適用于容許工后沉降標準較低或路堤填土高度不大的一般路段。在工期限制較嚴、預壓時間較短時，也可采用超載預壓的方法來加快預壓期的沉降量。作為預壓或超載預壓的荷載以路堤材料為宜。 預壓期預壓期可根據要求的工后沉降量來定，也可根據要求的地基固結度來定，也可根據要求的地基固結度來定。前者用于沉降起控制作用的地方，后者用于穩(wěn)定起控制作用的地方；若沉降與穩(wěn)定均為控制因素，則選用兩者中較長的預壓期。在預壓期內地基應完成的沉降量不能小于路面設計使用年限末的沉降量與容許工后沉降之差；在必要時，預壓期末地基的固結度還要滿足路堤穩(wěn)定性的要求。 預壓高度（荷載強度）由于預壓過程中地基的下沉，路堤的實際填筑高度（預壓填土高度）要大于路堤的設計高度，實際路堤填筑高度應等于路堤設計高度與預壓期間的沉降量之和。由于路面結構層材料與路堤填料的單位質量不同，在用填料預壓時應考慮這一因素。由于預壓高度與預壓期的沉降量是相聯(lián)系的，所以預壓高度的計算需采用試算法，實際計算時用電算程序處理較好。 超載預壓高度超載預壓高度受到路堤穩(wěn)定性的制約，同時預壓結束后剩余土方的處理也會造成困難，通常宜結合豎向排水體進行超載預壓。 豎向排水體預壓 在軟基中設置豎向排水體大大縮短了排水距離，加速了地基的固結過程，能明顯提高預壓的效果。這種預壓方式常用在人工構造物與路提相鄰的過渡段，以達到控制嚴格的工后沉降的要求。常用的豎向排水體有袋裝沙井、塑料排水板及其它種類的土工合成材料復合排水體。 排水體的直徑（斷面尺寸） 對于袋裝沙井，直徑宜為7cm～10cm；采用塑料排水板或其它類似的復合排水體，其斷面尺寸宜為10cm*（～）cm,此時其作用與直徑7cm~10cm的袋裝砂井相當。 排水的間距排水體間距對排水的作用影響很大，一定附加荷載條件下選用小的間距有利于地基的排水固結，排水體的作用也就越顯著，所以間距不宜過大，以1m~2m為宜。 排水體的布置形式排水體的布置可按正方形或等邊三角形兩種形式布置。在設計計算時，將排水體近似用直徑de（有效排水直徑）的圓柱體來代替，de 與排水體間距d 有如下的關系： 正方形布置 de = （）等邊三角形布置 de = （） 圖 排水體的布置形式a)正方形排列 b)等邊三角形排列 排水體的長度 排水體的長度主要由地層情況來決定，對于較薄的軟土層，排水體以貫穿軟土層為宜；對于較厚的軟土層，排水體應打到設計計算的位置。 凡需采用地下豎向排水體處治方法的，填土預壓期不宜小于6個月。 粒 料 樁 采用碎石、砂礫、廢渣、砂等散粒材料做樁料，如碎石樁，砂樁等：專用機械一般為震動沉管機，水振沖器等。設置粒樁后樁體與樁間土形成復合地基，粒料樁對地基土起置換作用，豎向排水體作用及應力集中作用，但不考慮它對地基土的擠密作用。 粒料樁的直徑及設置深度，間距應經穩(wěn)定，沉降驗算確定；但樁的直徑，深度除受地基，地質條件約束外，尚手機械設備的制約。相鄰樁靜距不應大于 。 施工方法及機具的選擇應注意地質條件。考慮塌孔。環(huán)境保護等問題。當對地質條件有疑問活對施工方法有疑問時，應通過試樁工程加以證實及解決。濕法施工（水振沖），地基的十字版抗剪強度大于10KPA。 設有粒料樁的復合地基的路堤整體抗剪穩(wěn)定安全系數若按式（—1）計算，且當第I土條的滑裂面處于地面線以下復合地基的抗剪強度按式（）計算 τ=（1η）（+）+η（++）costanφ()式中：，分別為在底I土條中，路堤（反壓護道）部分的高 度（m）及容重（KN/）； ，分別為第I土條中，樁料部分的高度及容重；η樁對土的置換率，樁在平面上宜為等邊三角形布設， ，三角形分布時， η=Π/（2）= （）D樁的直徑；B樁位布設為正方形或三角形的邊長；樁間土的應力折減系數，c μs=1／[１＋（n1）η] （—4）μc——樁的應力增加啊系數 μui=n/[1+(n1)η] （—5） n——樁土應力比，； γCui——當第i條滑裂而啊地面一下時，為該滑裂而所出土層的天然不排水抗剪強度；Φc——樁料的內磨擦角，當樁料為碎石時可取38176。，當樁料為沙卵（礫）石時可取28176。；。 若按式（—3）計算有粒料樁的符合地基上路堤整體抗剪穩(wěn)定安全系數，且當第i土條的滑裂面處于地面線一下的復合基區(qū)域深度時，式（—2）中的Si,ΔSi應按式（—1）及式（—2）計算。Si=(1η)（WoiCosαitanφqi +CqiLi）+η（Wci）+η（WciWwi）CosαitanφcΔS=(1η)（μcWliU Cosαitanφgi）+η（μcWliUiCosαitanφc 式中：Wci=γchciΔXi其他符號意義同前。 若按式（—3）計算設有粒料樁復合地基上路堤整體抗剪穩(wěn)定系數，且當第i土條滑裂面處于低面線以下的復合地基區(qū)域深度內時，式（—3）中的ki的應按式（）計算。 K=(1η)(Zsi+Msi)/msi+ηMci)/mci ()式中：Zsi=CiΔXi Msi=(WoiWsi+μcWliUi) tanφiMci=(WoiWwi+μcWliUi) tanφiMsi=Cosαi+tanφisinαiMci=Cosαi+tanφcsinαi其它符號意義同前.,n可取用2~5,當樁底土質好、樁間土質差時取高值。否則取低值. ,但應將復合地基底面以上的原地基上的沉降s加以折減,折減后的沉降sg按式()計算。但復合地基底面以下的沉降不折減. Sg=ugs ()、,即將粒料樁視為豎向地下排水體,但應將粒料樁的直徑D折減,其折算后的排水體當量直徑dw按式()計算 dw=βD ()式中:β—當量直徑折減系數 ,對砂取1,對碎石﹑砂礫可取1／5～1／3..,其最大粒徑不應超過5cm。對十字板剪切強度低于20kpa的軟土地基的樁料,最大粒徑可放寬到10cm,且5cm～10cm的粒料質量應占粒料總質量的50%～60%.樁料的含泥量()不得超過5%. (某一深度﹑某一直徑)內的軟土柱體用加固材料改良﹑加固而形成,﹑應力集中效應,進而減少總沉降,但不考慮加固土樁加快地基的排水固結速度和對地基的擠密作用. 加固土樁的施工有拌和樁法﹑,也可采用多種固化材料的混合物。加固材料的劑量應通過室內試驗按技術﹑，間距應經穩(wěn)定驗算確定并應滿足工后沉降要求。；樁深，樁徑除受地質條件限制外，尚受機械設備的制約。一般深層拌和適用于地基的十字板抗剪強度不大于45kpa者。 若按式（）計算設有加固土樁地基的路堤整體抗剪穩(wěn)定安全系數，且當第i土條的滑裂面處于地面以下復合地基區(qū)域深度內時，式（）中復合地基抗剪強度（Ti）應考慮樁體對土的置換率及樁土應力比，按式（）計算。 τi=（1η） （Cni+μ*Ui*Rli*Hli*Mi）+η* τc （）式中： Tc——復合地基區(qū)域內加固土樁的抗剪強度，： 其他符號意義同前 若按式（）計算設有加固土樁復合地基的路堤整體抗剪穩(wěn)定安全系數，且當第i土條的滑裂面處于地面以下復合地基區(qū)域深度內時，式（）中的Si ，△Si應按式（－１），（－２）計算Ｓi＝（１－η）（w０i＊cosαi＊Ｔanφqi+Cqi*Li）+η*τc*Li （） △Si=（１－η）μWli*Ui* cosαi*Ｔanφgi （） 式中：各符號意義同前 所按式（）計算設有加固土樁復合地基的整體抗剪穩(wěn)定安全系數，且當第i土條的滑裂面處于地面以下的復合地基區(qū)域深度內時，式（）中的Ki應按式（）計算 K=（１－η）（Zxi+Msi）/msi +ηZci/mci （） 式中： Zxi=Ci△Xi Msi=（W0iWwi+μs*WliUi）tanφi Zci=τci△Ximsi =cosαi+tanφi*sinαimci=cosαi其他符號意義同前。 加固土樁的抗剪強度以總強度τ表示，可鉆取試驗路段加固土樁齡期為28D的原壯試件測無側限抗壓強度，按其無側限抗壓強度qu的一半計算；，即 τ= 應進行加固土配合比設計。固化材料的水泥量與軟土天然重只比（a）宜大于7%而小于15%。當為拌合樁時，~。 加固土樁與樁間土的應力比（n）宜用當地試驗工程或類似質差取高值；否則取低值。 加固土樁的路段， 加固土樁的復合地基總沉降按式（）計算；固結度按，不考慮加固土樁體的排水固結作用。 綜合（組合）處治設計 為同時解決沉降，穩(wěn)定或處治作用更為有效，可考慮兩種或兩種以上處治措施進行綜合處置 綜合處治的一般原則是：加速排水固結的措施與增加地基強度的措施相結合；地面處治與地下處治相結合；應避免兩措施施工上的干擾及作用上的相互抵消， 路堤設計 軟土地基下沉后，起上路堤的高度，寬度及邊坡均會發(fā)生變化，設計時應予以考慮 路堤的高度軟土地基上路堤填筑的高度也就是預壓填土的設計高度，它必須保證預壓結速地基下沉后地面以上的路堤高度不小于路堤設計高度。. 2 路堤的加寬 路堤底面加寬，其一側的加寬量△ d 為： △ d=mSf ()△式中：m 路堤的設計邊坡值； Sf 路堤坡腳處預壓期末的沉降量。 5． 11。3路堤的邊坡路堤的設計邊破值宜采用1 ：2 ，預壓路堤修筑的邊坡不同與原設計邊坡（1：m）其修筑的邊坡n值按下式計算： n=(Hom+△ d) / (H +So+Sy) () 式中： Ho ━━ 原路堤設計高度，So ━━ 路堤中心處預壓期末的沉降量；Sy ━━ 路堤坡腳處的沉降量；m━━ 原路堤的設計邊坡值；△ d ━━ 同