橋梁工程課程設(shè)計-資料下載頁
2025-06-05 07:49本頁面
【正文】 += kN kN 斜截面 4— 4： 斜截面內(nèi)有 6Φ 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = 1099180 4826100 ??? ρ sv= )bS/( vvSA =(180 250)=% 則有， NV % 3c s 4 ????????????? ? 斜截面截割 兩 組彎起鋼筋 2Φ 22+2Φ 22，故 sb4V = i 3 ??????? ? cs4V + sb4V =+= 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進行斜截面抗彎承載力計算。 （ 1） 縱向一列車輪對于中橫隔梁的計算荷載為： 計算彎矩時 26 kNyPqP kkoq )(21)(21 ??????????? kNqP ror ??????? 計算剪力時 kNPoq 5 3 ??? （ 2）繪制中恒隔梁的內(nèi)力影響線 P=1 作用在 1＃梁時： ? r1M = ? 11+ ? 21+ ? 31+ ? 41 ?1 = 2 + 2+ 2 +2?1 2 = ? P=1 作用在 9＃梁時： ? r9M = ? 19 + ? 29 + ? 39 + ? 49 = ?2 ? 2? 2 + 2= ? P=1 作用在 5＃梁時： ? r5M = ? 15 + ? 25 + ? 35 + ? 45 = 2 + 2+ 2 +2= (3)繪制剪力影響線 1＃主梁處 左 截面 Q1右 剪力影響線： P=1 作用于 計算 截面的右邊時 Q1右 =R1 即 ?? ii ?? P=1 作用于 計算 截面的左邊時 111 ??RQ右 即 6 4 ???? ii ?? Q1右 剪力影響線如下圖 27 75 1 6 50 751 2 3 4 5 6 7 8 92 00 2 00 2 00 2 00 2 00 2 00 2 00 2 00R1 橫向分布影響線R3 橫向分布影響線R2 橫向分布影響線R4 橫向分布影響線R5 橫向分布影響線0.1710.1560.1260.1110.1410.0960.0810.0660.0510.3510.2910.2310.1710.1110.0510.0090.0690.1290.2910.2460.2010.1560.1110.0660.0210.0240.0690.2310.2010.1710.1410.1110.0810.0510.0210.0090.1110.08330.05550.02780.02780.05550.08330.111 28 M45 影響線Q 影響線 Poq 公路 Ⅰ級Poq 公路 Ⅰ級（ 4） 截面內(nèi)力計算 將求得的計算荷載 Poq在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入沖擊影響（ 1+μ），則得下表： 截面內(nèi)力計算 公路 Ⅰ級 彎矩 。 mkNPM oq ??? ????????? ?? ) ()1(54 ??? 剪力 右 kNPQ oq ) ()1(1 ???? ????????? ? ??? （ 5）內(nèi)力組合 （鑒于橫隔梁的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力甚小，計算中可略去不計） 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 基本組合 Mm x， r = = ? m Qm x， 1右 = = 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合 29 短期效應(yīng)組合 Mm x， r = = ? m Qm x， 1右 = = 5 主梁變形驗算 跨中截面主梁結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的最大彎矩 ??GKM ，汽車產(chǎn)生的最大彎矩（不及沖擊系數(shù)）為 ? ，人群產(chǎn)生的最大彎矩為 ? ，主梁開裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度 29 mN107 5 ???B （ 1）驗算主梁的變形 可變荷載頻遇值產(chǎn)生的跨中長期撓度： )(48)(9232?????????????????LBLMMf GKs （ 2） 預(yù)拱度計算 )(489232?????????????????LBLMf s 應(yīng)設(shè)計預(yù)拱度 ]2/)([48)21(59232??? ??????????? BLMMfGK 應(yīng)做成平順曲線 由以上計算 可知支座壓力標(biāo)準值 Rck = ，其中結(jié)構(gòu)自重引起的反力標(biāo)準值30 RGk = ，公路一級和人群荷載引起的支座反力標(biāo)準值分別為 319kN和 ；公路一級和人群荷載 pr = ，根據(jù)氣象資料，主梁的計算溫差?t= 36℃。 （ 1）確定支座的平面尺寸 選定支座的平面尺寸為 a b = 20 24 = 480cm2，采用中間層橡膠片 t=。 ①計算支座的平面形狀系數(shù) S： S = ab2t(a +b)= 20 242 (20+24)= 8 故得橡膠支座的平均容許壓應(yīng)力 [σc]= 10000kPa。 ②計算橡膠支座的彈性模量 Ej = = = ③驗算橡膠支座的承壓強度 σc = Rckab = = 9686kPa [σc]= 10000kPa （ 2）確定支座的厚度 ①主梁的計算溫差為 ?t = 36℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移?g為： ?g=12a?tl‘ = 12 10。5 36 (1550+18)= ②為了計算汽車荷載制動引起的水平位移 ?p，首先要確定作用在每一支座上的制動力 HT： 取 Fbk =5kN ③確定需要的橡膠片總厚度 te 橡膠片總厚度計算 不計汽車制動力 te ≥ 2?g= 計入汽車制動力 te ≥ ?g? Fbk2Geab= ? 5002 10 20 24= 橋規(guī)的其他規(guī)定 te ≤ = 20 = 4cm 選用 4層鋼板和 5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚 ，中間層厚 ，薄鋼板厚 ，則 ： 橡膠片總厚： ∑t = 3 +2 = ????且 4???? 合格 ④ 支座總厚 h = ∑t+4 = （ 3）驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況 ①計算支座的平均壓縮變形： δc， m = RckteabEe+RckteabEb= + 2021 = 31 按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足 δc， m ≤ ，即 ≤ = 合格 ②計算梁端轉(zhuǎn)角 θ： 由關(guān)系式 f = 5gl4384E 和 θ = gl324E 可得 θ = (5l16? gl324EI)165l =16f5l 設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。已知公路一級荷載下的跨中撓度 f=，代入上式得： θ = 16 1550 = ③驗算偏轉(zhuǎn)情況： δc， m θ2 即 δc， m 20 = 合格 （ 4）驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 ： ①計算溫度變化引起的水平力： Ht = abG?gte= 20 2410 = ②驗算滑動穩(wěn)定性： μ(RGk +NP,min)= (+319)= +Fbk = + = 則 合格 以及 μNG = = = 合格 結(jié)果表明支座不會發(fā)生相對滑動。
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