【正文】 。 6.(8) 式中： h —— 斜導(dǎo)柱固定板的厚度，㎜； 1h —— 滑塊的高度，㎜。 其中： a =40 ㎜； h =80㎜； 1h =40 ㎜。 代入式 6.(8)得： 1a = ㎜； 2a = ㎜。 （ 6） 斜導(dǎo)柱的安裝配合。斜導(dǎo)柱在其固定段與模板之間采用 H7/m6 過(guò)渡配合，由于斜導(dǎo)柱在開(kāi)、合模過(guò)程中主要用來(lái)驅(qū)動(dòng)滑塊沿導(dǎo)滑槽作往復(fù)運(yùn)動(dòng)，滑塊的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊間的配合精度來(lái)保證，因此，為了運(yùn)動(dòng)靈活，斜導(dǎo)柱與滑塊導(dǎo)柱孔間可采用較松的間隙配合 H11/a11 或在兩者之間保留 ～ 1㎜的間隙。 滑塊與導(dǎo)滑槽的設(shè)計(jì) 側(cè)型腔與滑塊的連接形式 哈夫絲圈采用優(yōu)質(zhì)模具鋼，為節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材，便于加工維修。因此，側(cè)型芯與滑塊的連接形式為組合式?；瑝K材料由文獻(xiàn) [1]表 129確定為 55鋼。熱處理硬度為 183～ 235HB。 導(dǎo)滑槽結(jié)構(gòu)及滑塊的導(dǎo)滑長(zhǎng)度 在抽芯過(guò)程中，滑塊和導(dǎo)滑槽必須很好的配合，使滑塊運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)且有一定精度，這樣才能保證側(cè)型芯或型腔可靠地抽出和復(fù)位。 滑塊的導(dǎo)滑長(zhǎng)度通常大于滑塊寬度的 倍，高度需為寬的 2/3，以避免運(yùn)動(dòng) 時(shí)發(fā)生傾斜。滑塊完成抽拔動(dòng)作后，需停留在導(dǎo)滑槽內(nèi)，保留在導(dǎo)滑槽內(nèi)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于導(dǎo)滑長(zhǎng)度的 2/3，以避免復(fù)位困難。 由實(shí)際設(shè)計(jì)需要，參考文獻(xiàn) [1]表 1038。 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 27 圖 75 （滑塊的導(dǎo)滑形式圖） 滑塊的定位裝置 滑塊定位的作用是：保證開(kāi)模后滑塊能停留在與斜導(dǎo)柱剛分離的位置上，不任意滑動(dòng)，以便合模時(shí) 斜導(dǎo)柱伸出端能準(zhǔn)確可靠地進(jìn)入滑塊的斜孔中，不至于損壞模具。參考文獻(xiàn) [2]確定滑塊的定位方式如圖 76 圖 76 滑塊的定位方式 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 28 第八章 模具加熱與冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 加熱裝置的設(shè)計(jì) 模具的加熱方式很多，如熱水、熱油、蒸汽和電加熱。在此 模坯生產(chǎn)中采用電加熱方式，采用點(diǎn)燃時(shí)直接加熱。這方法結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低廉。 冷卻參數(shù)的計(jì)算 量和將模具溫度控制在設(shè)定的范圍內(nèi) 。 注射模具中冷卻統(tǒng)的作用是帶走高溫塑料熔體在冷卻定型過(guò)程中所 定 成型周期直接影響勞動(dòng)生產(chǎn)效率和設(shè)備利用率。生產(chǎn)中在保證質(zhì)量的前提下盡量縮短成型周期中各個(gè)相關(guān)時(shí)間。參考文獻(xiàn) [1]表 118確定：注射時(shí)間 t 注 =50s,高壓時(shí)間 t 高 =5s，合模冷卻時(shí)間 t 冷 =75s，輔助時(shí)間 t 輔 =30s,總周期 t=160s。 傳熱面積的計(jì)算 忽略空氣對(duì)流、熱輻射、模具與注射機(jī)接觸所散失的熱量，塑料熔體在模具內(nèi)釋放的熱量，經(jīng)模具傳到全部由冷卻水帶走，則模具冷卻所需冷卻水的體積流量由文獻(xiàn) [2]為 ? ?211 1ttcWQqv ?? ? 7.(1) 式中： vq —— 冷卻水的體積流量， m3/min； W—— 單位時(shí)間內(nèi)注入模具中的塑料熔體質(zhì)量，㎏ /min； 1Q —— 從熔融狀態(tài)的塑料進(jìn)入型腔時(shí)的溫度到塑件冷卻到脫 模溫度為止，塑料熔體所釋放的單位熱流量（ kJ/kg），由文獻(xiàn) [2]表 426 中選取。 ? —— 冷卻水的密度，㎏ /m3； 1c —— 冷卻水的比熱容， kJ/（㎏ .℃）； 1t —— 冷卻水的出口溫度，℃； 2t —— 冷卻水的進(jìn)口溫度，℃。 其中： W=； 1Q =700kJ/kg； ? =1000 ㎏ /m3； 1c =（㎏ .℃）； 1t =25℃；2t =20℃。 代入式 7.(1)得： vq = 103m3/min。 由文獻(xiàn) [2]表 427 查得冷卻管道直徑為 d=20 ㎜，最低流速 v=。 冷卻水在圓管中的平均流速 24dqv v?? 7.(2) 式中： v —— 冷卻水在圓管中的平均流速 m/s； vq —— 冷卻水的體積流量， m3/min； d —— 冷卻管道的直徑， m。 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 29 其中： vq = 103m3/min； d =20 ㎜。 代入式 7.(2)得： v =。 冷卻管道總傳熱面積為 thWQA ?? 160 7.(3) 式中： A—— 冷卻管道總傳熱面積，㎡； W,Q1—— 含義通式； h—— 冷卻管道孔壁與冷卻水之間的傳熱系數(shù) [kJ/（㎡ .h.℃） ], ? ?dfh ??? 7.(4) 式中： ? —— 冷卻水在一定溫度下的密度，㎏ /m3； ? —— 冷卻水在圓管中的平均流速， m/s； d —— 冷卻管道的直徑， m； f —— 與冷卻水有關(guān)的物理系數(shù)，由表 428 查得。 t? —— 模具溫度與冷卻水溫度之間的平均溫差，℃。 其中 :W=； 1Q =700kJ/kg； ? =1000 ㎏ /m3； v=； d=； f =；t? =40 ℃。 代入式 7.(3)及 7.(4)得： A= ㎡。 冷卻水孔數(shù)的計(jì)算 由文獻(xiàn) [2]模具應(yīng)開(kāi)設(shè)的冷卻管道的孔數(shù)為 dlAn ?? 7.(5) 式中： n —— 冷卻水孔數(shù)； l —— 因受模具尺寸限制，每一根水管的長(zhǎng)度， m（冷卻管道開(kāi)設(shè)方向上模具長(zhǎng)度或?qū)挾龋? A —— 冷卻管道傳熱面積，㎡； d —— 冷卻管道直徑， m。 其中： l =； A = ㎡； d=20 ㎜。 代入式 7.(5) 得： n =，取 n =4。 冷卻水流動(dòng)狀態(tài)校核 校核公式參考文獻(xiàn) [2]為 10 00 0~60 00Re ?? ?vd 7.(6) 式中： Re —— 雷諾數(shù)； v —— 冷卻水在圓管中的平均流速， m/s； d —— 冷卻管道直徑， m； 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 30 ? —— 冷卻水的運(yùn)動(dòng)粘度，㎡ /s，由文獻(xiàn) [2]圖 4176 選取。 其中： v=； d=20 ㎜； ? = 105㎡ /s。 代入式 7.(6) 得 Re =2300，為層流。 冷卻水進(jìn)口與出口溫差校核 ??? 12121 4 cdWQtt ?? 7.(7) 式中： 1t ， 2t ， W， 1Q ， d， 1c ， v ， ? 含義同上。 代入式 7.(7)得： 1t 2t =℃ 5℃。符合冷卻水溫差控制在 5℃以內(nèi)。 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)原則 （ 1） 冷卻管道孔至型腔表面的距離盡可能相同。當(dāng)塑件的厚度均勻 時(shí)，冷卻通道至型腔表面的距離相當(dāng)。當(dāng)塑件的厚度不均勻的時(shí)侯，塑件壁厚處冷卻通道應(yīng)靠近型腔，間距小應(yīng)加強(qiáng)冷卻。一般冷卻通道與型腔表面的距離大于 10 ㎜，為冷卻通道直徑的 1～ 倍。 （ 2） 在模具允許的前提下，冷卻通道的孔徑盡量大，冷卻回路的數(shù)量盡量多，以保證冷卻均勻。 （ 3） 冷卻管道最好布置在包含模具型腔的型芯零件上，將冷卻管道置于型腔或型芯之外的零部件上會(huì)使模具冷卻不充分。 冷卻回路的布置形式 分析模具的總體設(shè)計(jì)，塑件采用側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)抽出，冷卻通道受型腔布置的限制參考文獻(xiàn) [2]，冷卻回路采用外接直流式冷 卻回路 。 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 31 圖 81（直流冷卻回路圖） 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 32 第九章 瓶坯注塑機(jī)重要尺寸 校核 最大注射量的校核 實(shí)際注射時(shí)，為了保證塑件質(zhì)量，注射模一次成型的塑料質(zhì)量（塑件和流道凝料質(zhì)量之和）應(yīng)在最大注射量的 35%～ 75%范圍內(nèi)。最大可達(dá) 80%，最小應(yīng)不小于 10%。為 了保證塑件質(zhì)量，充分發(fā)揮設(shè)備的能力，選擇范圍通常在 50%～ 80%。 注射成型所需的總注射量應(yīng)小于所選注射機(jī)的最大注射量，參考文獻(xiàn) [2]校核公式為： MKMMn ???? 21 8.(1) 式中： n —— 型腔數(shù)目； 1M —— 單個(gè)塑件的體積， g； 2M —— 澆注系統(tǒng)凝料的體積， g； M —— 注射機(jī)最大注射量， g； K —— 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，可取 ～ 。 其中： n =16； 1M =； 2M =； M =1000 =1350g； K =。 代入式 8.(1)得： ??? 21 MMn ； MK? =945g。 符合式 8.(1)要求，故注射量滿足要求。 鎖模力及注射壓力的校核 1． 鎖模力的校核 注射時(shí)高壓塑料熔體充滿型腔時(shí)，存在較大的壓力，會(huì)產(chǎn)生使模具從分型面分開(kāi)的脹模力。為了平衡塑料熔體的壓力、鎖緊模具、保證塑件的質(zhì)量，注射機(jī)必須提供足夠的鎖模力，即脹模力應(yīng)小于注射機(jī)的額定鎖模力，才能使注射時(shí)不發(fā)生溢料和脹?，F(xiàn)象。由文獻(xiàn) [2]得校核公式為： 機(jī)分 FPA ? 8.(2) 式中： 機(jī)F —— 注射機(jī)的額定鎖模力， N； 分A —— 塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的總投影面積，㎜ 2； P —— 型腔 內(nèi)塑料熔體的平均壓力， MPa。 其中： P =32 121=80MPa； 分A = ㎜ 2； 機(jī)F =4500000N。 代入式 8.(2)得 : 分PA =? 機(jī)F 。符合校核公式的要求。 2． 注射壓力的校核 注射壓力校核是校驗(yàn)注射機(jī)的最大注射壓力能不能滿足該塑件成型的需要，所選的注射機(jī)的注射壓力必須大于塑件所需的注射壓力。由文獻(xiàn) [1]表 118知 PETP 的注射壓力范圍為 40～ 100MPa，而所選注射機(jī)的注射壓力由表 11確定為 121MPa，滿足要求。 注射機(jī)安裝部分尺寸及開(kāi)模行程校核 1． 注射機(jī)安裝部分尺寸校核 注射模具是安裝在注射機(jī)上生產(chǎn)的，必須使模具的有關(guān)安裝尺寸與注射機(jī)相匹配。模 湖北工業(yè)大學(xué)商貿(mào)學(xué)院 繼續(xù)教育學(xué)院 畢業(yè) 論文（ 設(shè)計(jì) ） 33 具的有關(guān)安裝尺寸包括：澆口套尺寸、定位圈尺寸、模具外形尺寸、厚度尺寸等。 1) 澆口套尺寸校核 主流道凹球半徑 r=噴嘴凸球半徑 r1+（ 1～ 2）㎜； 得： r=18+2=20 ㎜ 流道小端直徑 d=噴嘴直徑 d1+（ ～ 1）㎜； 得： d=+=8 ㎜ 符合尺寸要求。 2) 定位圈尺寸校核 模具定模板上設(shè)計(jì)有凸出的與主流道同心的定位圈。為了使模具在注射機(jī)上安裝準(zhǔn)確、可靠，應(yīng)使主流道 的中心線與噴嘴的中心線重合，定位圈與定位孔之間取較松的間隙配合，通常為 H9/f9。另外，定位圈高度應(yīng)小于定位孔深度。注射機(jī)定位孔深度為 20 ㎜，取定位圈厚度 H=15 ㎜，直徑為 150mm。 3) 模具厚度和外形尺寸校核 各種規(guī)格的注射機(jī)對(duì)安裝模具的最大和最小厚度均有限制，模具厚度必須在最大厚度和最小厚度之間 m axm in HHH m ?? 8.(3) 式中： minH —— 注射機(jī)允許的模具最小厚度，㎜； mH —— 模具厚度，㎜； maxH —— 注射機(jī)允許的模具最大厚度，㎜。 其中： minH =300； mH =590 ㎜； maxH =700 ㎜。 符合式 8.(3)要求，因此，模具厚度滿足使用要求。 模具的外形尺寸不能太大，應(yīng)使模具在安裝時(shí)，能順