【導讀】本文對株距可調(diào)鏈勺式馬鈴薯播種性能試驗結(jié)構(gòu)送行了系統(tǒng)介紹。

　　

【正文】 為 k1 取 值為 k1 = k2= 總阻力 Fu=FH+FN+Fs1+Fs2+Fst FH一主要阻力 (N) FN— 附加阻力 (N) Fs1 — 特種主要阻力（ N） Fs2 — 特種附加阻力（ N） Fst— 傾斜阻力（ N） 在本設(shè)計巾 Fs1=o； Fs2 =0。 Fst= FH+FN 由公式 FH+FN =C FH fg{q1+q2+（ 2q0+q)cos8】 式中 C一一系數(shù)，查表取 4． 5 L一一帶輪中心距本設(shè)計取 f一一模擬摩擦系數(shù)，查表取 0． 04 g一一重力加速 度， 9． 80N／ Kg q0 一一輸送帶每米重量 (kg／ m)查表取 6． 68kg／ m q1 一一前輥旋轉(zhuǎn)部分每米質(zhì)量 kg／ m)在本設(shè)計中為 0kg／ m q2一一后輥旋轉(zhuǎn)部分每米質(zhì)量 (kg／ m) 在本設(shè)計中為 0kg／ m q一一貨載每米重量 (kg／ m)，在本設(shè)計中 q=O． 54kg／ m 所以： Fu= FH+FN=4． 5 0． 68+=(N) 所以，排種帶的最大張力： F1=k2 Fu= =(N) 又因為帶速為 F1的功率為 P1=Ft V =76． 9 =(瓦 ) 設(shè)計排種帶土薯種 18個，每個薯種 0． 03千克，所以帶上薯種共 0． 48千克。書中與帶的摩擦系數(shù) 為 0． 45，則摩擦功率為 P2=umgv= = 總功率為 P=+= (4)履帶在傳送過程中所消耗的功率 履帶主要的失效形式是同步帶疲勞斷裂 , ，帶 齒的剪切、壓潰以及同步帶兩側(cè)便帶齒的磨損。同步帶傳動沒計時主要是限制單位齒寬的拉力。同步帶傳動過程中的傳動效率主要是傳動件的磨損 ,克服阻力所消耗的功率 Pi 其中 k為潤滑情況系數(shù)，去 k=40， da為平均直徑， da=122． 2mm， n1為各帶輪轉(zhuǎn)速 。 按照排種機構(gòu)的工作載荷性質(zhì)以及每天工作小時數(shù)， (每天工作時間大于 10小時 )，查 機械設(shè)計手冊表得同步帶傳動的工況系數(shù) ka=1． 50，因此 kA應乘以 1． 1，即 Pd=1． 1xka p =1． 1 1． 50 0． 2 =0． 396(Kw) 綜上分析計算，排種帶的 設(shè)計功率為 P=P+Pd =0． 396+0． 025 =O． 421(KW) 六 種箱容積的計算 種箱的容積可由下公式計算 V= LBNmax/667￥ 式中 L 裝滿一箱種子或肥料所能播種或施肥的距離 最少應等于一個往返行程 即地塊長度的兩倍 ( m ) B—— 工作幅寬 (m)． Nmax—— 單位面積最大播種量 (kg／ hm) Y—— 種子的單位容積質(zhì)量 (kg／ L) 七 電動機的選擇 根據(jù)資料可查得傳送式履帶在在每個循環(huán)運動過程中最大的轉(zhuǎn)速達到 1000 次/min 左右，按《機械設(shè)計指導書》中表一所推薦的傳動比合理取 值范圍，取齒輪的傳動比?i～ ，即可滿足電動機的轉(zhuǎn)速與主軸的轉(zhuǎn)速相匹配，故電動機轉(zhuǎn)速范圍可選為：1380 /mind nnri??。 符合這一范圍的同步電動機轉(zhuǎn)速的有 1500 r/min， 1440 r/min，根據(jù)容量和相關(guān)轉(zhuǎn)速，由《機械零件設(shè)計通用手冊》查出三種適宜的電動機型號，因此有三種不同的傳動比方案，如表 1： 表 1 電動機的型號和技術(shù)參數(shù)及傳動比 方案 電動機型號 額定 功率 電動機轉(zhuǎn)速 P/kW 同步 轉(zhuǎn)速 滿載 轉(zhuǎn)速 1 J02114 1440 1380 2 Y 801 S22B3 1500 1440 綜臺考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量以及帶傳動的傳動比，可知方案 1 比較適合。因此選定電動機型號為 J02114。所選電動機的額定功率 dP＝ ，滿載轉(zhuǎn)速 mn=1380r／ min，總 傳動比適中，傳動裝置結(jié)構(gòu)較緊湊 ，經(jīng)濟性也較好。 電動機的選擇 :根據(jù)往復式切割器的相關(guān)性能指標，所選用的電動機功率不能太大也不能太小，要做到經(jīng)濟實惠，不浪費一些不必要的資金及能量，要盡量做到節(jié)省能耗， 我們選用型號為 J02114的三相異步電動機，此電動機的結(jié)構(gòu)圖如下 圖 1 。 故所選的電動機為 Y系列（ IP44）三相異步電動機，機座號 801，同步轉(zhuǎn)速 1500（ r/min） , 功率為 八 軸的設(shè)計 軸的計算通常都是在初步完成結(jié)構(gòu)設(shè)計后進行校核計算 ,計算準則是滿足軸的 強度或剛度的要求 ,必要時還應校核軸的穩(wěn)定性 . 一輸出軸上的功率 n和轉(zhuǎn)矩 T 根據(jù)前面的計算 P= W n= ?mm 求作用在軸上的力 Fr=1000p/v=1000?二初步確定軸的最小直徑 只按軸所受的扭矩來計算軸的強度，在作軸的機構(gòu)設(shè)計時，通常用這種方法初步估算軸徑。 對于不大重要的軸，也可作為最后計算結(jié)果。軸的扭轉(zhuǎn)強度條件為： It=T/WT=9550000P/ n≤ [It] 式中： it一扭轉(zhuǎn)切應力，單位為 MPa： T一軸所受的扭矩，單位為 Nmm； Wt一軸的抗扭截面系數(shù)，單位為 mm3； n一軸的轉(zhuǎn)速，單位為 r／ min； P一軸傳遞的功率，單位為 Kw： d一計算截面處軸的直徑，單位為 illm； [It]一許用扭轉(zhuǎn)切應力，單位為 MPa； 由上式可得軸的直徑 d≥ (9550000P/ [It]n )1/3= A0 (P/n)1/3 式中 A0=(9550000/ [It])1/3 當軸截面上開有鍵槽時，應增大軸徑以考慮鍵槽對軸的強度的削弱。對于直徑 d ≤ lOOmm 的軸，有一個鍵槽時，軸徑增大 5％～ 7%；有兩個鍵槽對，應增大 10％～ 15％。然后將軸徑圓 整為標準直徑，這樣求出的直徑，作為承受扭矩作用 的軸段的最小直徑 選取軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表，取 A0=112，于是得 Dmin=A0 (P/n)1/3 =112 （ ） 3 =28mm 軸的強度校 核計算 進行軸的強度校核計算時 ,應根據(jù)軸的具體受載及應力情況采取相應的計算方法并恰當?shù)倪x取許用應力 .對于僅僅承受扭矩的軸 ,應按扭轉(zhuǎn)強度條件計算 。對于只承受彎矩的軸 ,應按彎曲強度條件計算 ,對于既承受彎矩又承受扭矩的軸 ,應按彎扭合成強度條件進行計算 ,需要時還應按疲勞強度條件進行校核 . ！未找到目錄項。 扭轉(zhuǎn)強度條件計算 這種方法只是按周所受的扭矩來計算軸的強度 ,通常用這種方法 初步估算軸直徑 ,對不太重要的軸可作為最后的計算結(jié)果 .軸的扭轉(zhuǎn)強度條件為 I=T/Wt≈ 955000P/≤【 iT】 式中： iT— 扭轉(zhuǎn)切應力， MPa。 T— 軸所受的扭矩， N .mm。 WT— 軸的抗扭截面系數(shù)， mm 3； n— 軸的轉(zhuǎn)速， r/min。 P— 軸傳遞的功率， kW； d— 計算截面處軸的直徑； 【 iT】 — 許用扭轉(zhuǎn)切應力， Mpa，見表 153。 表 153軸常見的幾種材料的【 iT】及 A0值 軸的材料 Q235A、 20 Q27 35(1Cr18Ni9Ti) 45 38SiMnMo3Cr13 【 iT】 /Mpa 15~25 20 ~ 35 25~45 35~55 A0 149~126 135~112 126~103 112~97 由上式可的軸的直徑 d≥ (9550000P/【 iT】 n)1/3=(9550000/【 iT】 ) (P/N) 1/3=A0 (P/n) 1/3 式中， A0=( 9550000/【 iT】 )1/3, 軸強度校核 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)做出軸的計算簡圖 本論文的研 究工作是在戴立勛老師的悉心指導下完成的。從論文選題、研 究方行直至最后的撰寫定稿，戴老師都傾注了大量的心血，給我提出了許多非常寶貴的意見和建議。從 2020 年本科入學至今，近四年來，戴老師在學業(yè)上的指導，生活上的關(guān)懷以及其他諸多方面的教育培養(yǎng)，使我得以不斷進步和提高，也將讓我受益終身。值此論文脫稿之際，向戴老師致以最誠摯的謝意。 感謝大學本科四年來為我傳授知識以及在學業(yè)上建議指導，生活上的關(guān)心幫助的各位老師 感謝親愛的母校為我們提供的良好舒適學習和生活條件。 感謝所有的師姐、師兄、朋友、同學們，尤其是我的室友張 勇、茍國龍 張忠新、李定紅、劉兵、何效義等，他們助我攻克學業(yè)上的難題，與我分享生活中的喜怒哀樂，鞭策我改善不足追求進步，讓我的校園生活美好而豐富。 最后，特別感謝我的家人，他們始終如一的默默支持、理解和關(guān)愛，是我心靈的支柱、精神的家園和奮斗的動力，一直也將永遠激勵我健康快樂地成長，簡單充實地生活，坦誠自信地做人，努力踏實地做事 ! 衷心地祝福所有關(guān)心和支持我的人們身體健康，生活幸福，工作順利 !