【導讀】主要內(nèi)容包括小型流態(tài)化單。風機型號以及附屬設(shè)備的選擇、傳動系統(tǒng)和電控系統(tǒng)設(shè)計。體部分、支撐部分、進出貨欄部分和蒸發(fā)器部分。根據(jù)需要，選擇所需參數(shù)來進。行尺寸計算和型號選擇等，從而畫出裝配圖?？刂葡到y(tǒng)則根據(jù)凍結(jié)能力、凍結(jié)時。間、耗冷量和焓差等來進行設(shè)計。小型流態(tài)化單體速凍機組成······················&#

　　

【正文】 30 冷凍油 B100 300L 31 回熱氣 FRH1000 ONDA 1 32 虹吸罐 FHX400L ONDA 1 33 儲液器 E2W1500L ONDA 1 34 蒸發(fā)式冷凝器 ZFLF1260 BEIDOU 1 35 電控柜 PLC 本地控制 1 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 第五章 小型流態(tài)化單體速凍機系列化 產(chǎn)品系列化 小型流態(tài)化單體速凍機系列化是指以兩種凍結(jié)能力流態(tài)化單體速凍機為基礎(chǔ)，根據(jù)其中尺寸結(jié)構(gòu)和型號的差異，從中找出變量和固定值。再從變量中區(qū)分出哪些初始變量和哪些推導變量。其 中，初始變量是人為規(guī)定或選型得出的；推導變量是根據(jù)初始變量和固定值之間的函數(shù)關(guān)系式得出的。利用 Microsoft Office Excel 表格將固定值、初始變量、推導變量及其推導變量的函數(shù)關(guān)系式一起寫入，再將固定尺寸和變量代號在圖紙上標出。 通過改變初始變量， 可以進一步衍生出一系列不同凍結(jié)能力的流態(tài)化單體速凍機。 表 51 為 小型流態(tài)化單體速凍機系列化的 參數(shù)化表格。 表 51 參數(shù)化表格 固定值（部分） 名稱 單位 數(shù)值 入出網(wǎng)面高 mm 1800 入料限高 mm 100 進 貨 長 mm 1000 出 貨 長 mm 1000 含底架庫體高 H mm 2900 網(wǎng)絲直徑 mm 網(wǎng)絲螺距 mm 10片距列數(shù) 12 14片距列數(shù) 0 20片距列數(shù) 4 蒸發(fā)器總列數(shù) 距 16 蒸發(fā)器總排數(shù) 距 26 管徑（厚 ） mm 19 蒸發(fā)器尺寸寬 mm 1040 蒸發(fā)器尺寸高 mm 1830 風機型號 單機功率 kW 4 單機風量 M179。/h 28000 單機全壓 Pa 750 頻率 Hz 50 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 36 供液口徑 mm Φ22 回氣口徑 mm Φ42 入水壓 kg/cm2 ≥ 吹風形式 側(cè)吸 其余固定值在圖紙上標出 初始變量 名稱 單位 數(shù)值（ SLD1000 為例） 凍 品 薯條為主 凍結(jié)能力 kg/h 1000 入料溫度 ℃ 15 出料溫度 ℃ 18 庫內(nèi)溫度 ℃ 35 凍結(jié)時間 min 14 入料密度 kg/m 28 實際庫體長 L1 mm 8600 實際庫體寬 W1 mm 4000 網(wǎng)帶寬度 mm 1000 傳減速機功率 kW 振減速機功率 kW 3 傳減速機型號 XWED 振減速機型號 NMRV 蒸發(fā)器數(shù)量 臺 2 蒸有效直管長 mm 3500 風機數(shù)量 N1 臺 6 供回個數(shù) 個 8 融霜入水徑 mm Φ424 獨立排水 mm Φ762 底板排水 mm Φ574 推導變量 名稱 單位 函數(shù)關(guān)系式 入料限寬 m 網(wǎng)帶寬度 庫體長 L m 凍結(jié)能力 凍結(jié)時間 /60/入料密度 /網(wǎng)帶寬度 庫體寬 W m 網(wǎng)帶寬度 + 焓 差 kJ/kg 出料溫度的焓差 入料溫度的焓差 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 耗 冷 量 kW 凍結(jié)能力 焓差 2/3600+裝機容量 15 裝機容量 kW 傳減速機功率 +振減速機功率 +風機單機功率 風機數(shù)量 網(wǎng)帶總長 m （庫體長 +進貨長 +出貨長 +入出網(wǎng)面高 ） 2 理論蒸發(fā)面積 m178。 耗冷量 1000/7/ 蒸發(fā)面積 m178。 翅片表面積 +管表面積 管表面積 m178。 管徑 蒸有效直管長 蒸發(fā)器總排數(shù) 蒸發(fā)器總列數(shù) 翅片表面積 m178。 (蒸發(fā)器總排數(shù) 蒸發(fā)器總排數(shù) 管徑 /2管徑 /2)2((10片距列數(shù) ( 蒸有效直管長/))+(14片距列數(shù) ( 蒸有效直管長/))+(20片距列數(shù) ( 蒸有效直管長 /))) 蒸發(fā)器尺寸長 L6 m 蒸有效直管長 + 排管總長 m 蒸有效直管長 蒸發(fā)器總列數(shù) 蒸發(fā)器總排數(shù)+(蒸發(fā)器總排數(shù) 1)蒸發(fā)器總列數(shù) /2 側(cè)供回單管長 m 蒸有效直管長 蒸發(fā)器總列數(shù) /2+(蒸發(fā)器總列數(shù) /21)/2 進風截面積 m178。 網(wǎng)帶寬度 ( 庫體長 )(1網(wǎng)絲直徑 /網(wǎng)絲螺距 ) 風速 m/s 風機單機風量 風機數(shù)量 /進風截面積 /3600 單膨閥冷噸 RT 耗冷量 /供回個數(shù) /3 L2 mm L1310 L3 mm L1294 L4 mm 25307 5156 011 ??? NN L5 mm 1123NL L6 mm 網(wǎng)帶寬度 W2 mm W1325 W3 mm 網(wǎng)帶寬度 +90 W4 mm W1294 W5 mm 網(wǎng)帶寬度 +50 W6 mm 網(wǎng)帶寬度 +266 W7 mm 網(wǎng)帶寬度 +166 W8 mm 網(wǎng)帶寬度 60 W9 mm 網(wǎng)帶寬度 +288 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 38 H2 mm 33?W W H3 mm 33?W W H4 mm 1790 33? ?WW ）（ 系列化表格 根據(jù)參數(shù)化表格計算得出以下四種不同能力的 流態(tài)化單體速凍機。 表 52 SLD 型標準流態(tài)化 速凍機基本參數(shù) 項 單位 SLD500 SLD1000 SLD1500 SLD2021 SLD3000 凍 品 薯條為主 薯條為主 薯條為主 薯條為主 薯條為主 凍結(jié)能力 kg/h 500 1000 1500 2021 3000 入料溫度 ℃ 15 15 15 15 15 出料溫度 ℃ 18 18 18 18 18 庫內(nèi)溫度 ℃ 35 35 35 35 35 凍結(jié)時間 min 14 14 14 14 13 入料密度 kg/m 28 28 28 28 30 網(wǎng)帶寬度 m 1 1 入出網(wǎng)面高 m 入料限高 m 入料限寬 m 進 貨 長 m 1 1 1 1 1 出 貨 長 m 1 1 1 1 1 庫體長 m 庫體實際長 m 庫體寬 m 庫體實際寬 m 4 4 4 含底架庫體高 m 焓 差 kJ/kg 耗 冷 量 kW 裝機容量 kW 15 78 網(wǎng)帶總長 m 網(wǎng)絲直徑 mm 網(wǎng)絲螺距 mm 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 39 傳減速機功率 kW 3 振減速機功率 kW 3 3 3 3 傳減速機型號 XWED 振減速機型號 NMRV 理論蒸發(fā)面積 m178。 蒸發(fā)器臺數(shù) 1 2 3 4 6 蒸發(fā)面積 m178。 929 929 929 823 823 10片距列數(shù) 12 12 12 12 12 14片距列數(shù) 0 0 0 0 0 20片距列數(shù) 4 4 4 4 4 蒸發(fā)器總列數(shù) 距 16 16 16 16 16 蒸發(fā)器總排數(shù) 距 26 26 26 26 26 蒸有效直管長 m 管徑（厚） m 管表面積 m178。 翅片表面積 m178。 蒸發(fā)器尺寸長 m 蒸發(fā)器尺寸寬 m 蒸發(fā)器尺寸高 m 排管總長 m 側(cè)供回單管長 ≦ 40 m 進風截面積 m178。 風機數(shù)量 3 6 9 12 18 風機型號 單機功率 kW kW 4 4 4 4 4 單機風量 M179。/h 28000 28000 28000 28000 28000 單機全壓 Pa 750 750 750 750 750 頻率 HZ 50 50 50 50 50 風速 m/s 供液口徑 mm Φ22 Φ22 Φ22 Φ22 Φ22 回氣口徑 mm Φ42 Φ42 Φ42 Φ42 Φ42 供回各數(shù) 4 8 12 16 20 單膨閥冷噸 RT 天津工業(yè)大學 2021屆本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 40 入水壓 kg/cm2 ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ 融霜入水徑 mm Φ422 Φ424 Φ422 Φ422 Φ422 獨立排水 mm Φ76 Φ762 Φ763 Φ76 Φ76 底板排水 mm Φ574 Φ574 Φ574 Φ576 Φ576 吹風形式 側(cè)吸 側(cè)吸 側(cè)吸 側(cè)吸 側(cè)吸 L2 m L3 m L4 m L5 m L6 m W2 m W3 m W4 m W5 m W6 m W7 m W8 m W9 m H2 m H3 m H4 m 41 結(jié) 論 縱向相比，與其他冷藏冷凍方法相比，小型流態(tài)化單體速凍機具有保存凍品營養(yǎng)價值，不改變凍品內(nèi)部化學結(jié)構(gòu)，保持凍品應有水分等優(yōu)勢?？梢允菇鈨鲋笈c解凍之前內(nèi)部晶格、水分析出、化學排列差異不大。 橫向相比，與其他傳統(tǒng)速凍機相比（如：隧道式速凍機，螺旋式速凍機等），小型流態(tài)化單體速凍機可以使凍品不粘連。如：薯條、青刀豆等小塊狀食品，可以使其形成單體速凍，不會出現(xiàn)大面積粘連或形成大塊球冰塊等狀況。 小型流態(tài)化單體速凍機系列化 生產(chǎn)是將流態(tài)化單體速凍機其系列化生產(chǎn)所需參數(shù)和流態(tài)化單體速凍機圖紙相結(jié)合，可以得到多種凍結(jié)能力的一整套圖紙。從而可以省去重新畫相似結(jié)構(gòu)、相似部分的時間，以達到加快工作效率、節(jié)省人力物力的效果。同時還可以根據(jù)客戶的需求來定制所需的流態(tài)化速凍機，以達到提供客戶多樣式選擇，更好的產(chǎn)品營銷、擴展市場前景，形成行業(yè)內(nèi)優(yōu)勢等特點。 42 參考文獻 [1] 杜英芬 王宗札 張 亮，《流態(tài)化速凍裝置的節(jié)能應用研究》，《冷藏技術(shù)》， 2021 年 9 月第 3 期 (總第 132 期 ) [2] 葉水泉，《食品流態(tài)化速凍的數(shù)值計算》，《冷藏技術(shù)》 ， 1995 年第 3 期 [3] 袁海燕，《食品速凍機的選擇與應用》，《第 3 屆中國食品冷藏鏈新設(shè)備、新技術(shù)論 壇》 P142144 [4] 徐世瓊 ， 《我國速凍設(shè)備與凍干設(shè)備現(xiàn)狀》 ， 《制冷技術(shù)》 ， 2021 年 1 期 [5] 劉貴慶，《液氮噴霧流態(tài)化速凍機的研制》 ， 《冷飲與速凍食品工業(yè)》 ， 2021年 3期 [6] 徐慶華 ，《單級離心鼓風機選型與技術(shù)研究》，《通用機械》， 2021 年 11 期 43 附錄 The Timing of the Primary Motions We have seen in Section that the shuttle cannot normally enter the shed before about 110176。and must leave it not later than about 250176。.It seems sensible to make the period of healdshaft dwell coincide as nearly as possible with the passage of the shuttle, so that the shed will be fully open while the shuttle is passing through it. With a dwell of 120176。in shedding , this condition is very nearly met if we set the tappets so that the healds cross, or are level, at 0176。, as shown in Fig. . This timing is desirable for weaving lowtwist continuousfilament yarns, which are easily damaged by abrasion such as would result if the shed were not fully open during part of the shuttle?s passage. It is not always possible to use this timing for weaving continuousfilament yarns because other considerations, which will be referred to in Section , may intervene. In , the heald shafts are level at 270176。, and the period of dwell is more than half over by the time the shuttle enters the , the shed begins to close again before the shuttle is halfway across the is clear that, although the shuttle will enter the shed quite freely, there must be severe friction between the shuttle and the warp as the shed closes on it during the latter part of its passage. This timing, however, is monly used for weaving cotton and spunrayon fabrics. There are two reasons for this apparently illogical procedure: (a) it improves the cover of the cloth, and by this is meant the apparent uniformity of spacing of the warp threads, and (b) it assists in beatingup and helps to achieve the close pickspacing required in many plain cloths. The explanation of these statements is deferred until Section because it involves consideration of the warp line. The Geometry of the Warp Shed The Size of the Shed 44 The geometry of the shed The width and depth of the shuttle are determined by the diameter of the weft package it is required to hold. In considering the size of shed required for a given size of shuttle, the important dimension is the depth of the shed at the front wall if the shuttle. This is C in Fig. , in which A is the width of the shuttle, B the distance from the cloth fell to reed, a