【正文】 ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿，無(wú)需計(jì)算。 五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (立桿軸力 ) 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 31 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 ： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = 179。 = (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 179。 179。 = (3)鋼筋混凝土 （取橫隔梁） 自重 (kN)： NG3 = 179。 179。 179。 = 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。 。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (+)179。 179。= ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = + = 六、立 桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N = i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f] = ； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度， a=； h —— 最大步距， h=； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度，取 +2179。 =； 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 32 —— 由長(zhǎng)細(xì)比，為 1800/16=112； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到 ； 經(jīng)計(jì)算得到 =28806/(179。 397)=； 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW= 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計(jì)算公式 Pr=5179。 其中 Wk —— 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)； Wk=179。 179。 179。 = h —— 立桿的步距， ； la —— 立桿迎風(fēng)面的間距， ； lb —— 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距， ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5179。 179。 179。 179。 ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=179。 179。 179。 179。 =； Nw —— 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值； Nw=179。 +179。 179。 +179。 179。 = 經(jīng)計(jì)算得到 =28713/(179。397)+28000/4248=； 考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 33 架體中每個(gè)節(jié)點(diǎn)的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =179。 179。= 節(jié)點(diǎn)集中荷載 w在立桿 中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=179。 = 節(jié)點(diǎn)集中荷載 w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(179。 +179。 )1/2/179。 = 支撐架的步數(shù) n=6 節(jié)點(diǎn)集中荷載 w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為 +()179。= 節(jié)點(diǎn)集中荷載 w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為 179。 = 架體自重為 節(jié)點(diǎn)集中荷載 w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求 ! 、 翼緣板和 底板 位置模板支架計(jì)算 圖 1 支撐架立面簡(jiǎn)圖 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 34 圖 2 支撐架荷載計(jì)算單元 支架 計(jì)算參數(shù) : 模板支架搭設(shè)高度為 ， 立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=，立桿的步距 h=。 面板厚度 15mm，剪切強(qiáng)度 ，抗彎強(qiáng)度 ，彈性模量 。 木方 120179。 150mm，間距 250mm，剪切強(qiáng)度 ，抗彎強(qiáng)度，彈性模量 。 梁頂托采用 120179。 150mm木方。 模板自重 ，混凝土鋼筋自重 ，施工活荷載。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取 。 采用的鋼管類型為 48179。 。 一、模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 179。 179。 +179。=活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (+)179。 =面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗 矩 W分別為 : 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 35 W = 179。 179。 ； I = 179。 179。 179。 ； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 ： f = M / W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 ； M = 其中 q —— 荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m)； 經(jīng)計(jì)算得到 M = 179。 (179。 +179。 )179。 179。 = 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 179。 1000179。 1000/33750 =面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 ： T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q=179。 (179。 +179。 )179。 = 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 (2179。 179。 ) =截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 ： v = / 100EI [v] = l / 250 面板最大撓度計(jì)算值 v = 179。 179。 2504/(100179。 6000179。253125)= 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、模板支撐木方的計(jì)算 木方按照 均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 36 (1)鋼筋混凝土 (取翼緣板 )自重 (kN/m)： QL1 = 179。 179。 =(2)模板的自重線荷載 (kN/m)： QL2 = 179。 =(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (+)179。 =靜荷載 q1 = 179。 +179。 =活荷載 q2 = 179。 = 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 均布荷載 q = 最大彎矩 M = =179。 179。 179。 = 最大剪力 Q=179。 179。 = 最大支座力 N=179。 179。 = 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 179。 ； I = 179。 179。 179。 ； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。 106/450000= 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)木方撓度計(jì)算 均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 37 最大變形 v =179。 179。 (100179。 179。)= 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、托梁的計(jì)算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載取木方的支座力 P= 均布荷載取托梁的自重 q= 。 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 6 6 20 . 7 5 5 托梁彎矩圖 () 7 . 0 57 . 0 41 . 9 6 1 . 9 23 . 1 6 3 . 2 08 . 2 88 . 2 95 . 1 3 5 . 1 00 . 0 20 . 0 25 . 1 0 5 . 1 38 . 2 98 . 2 83 . 2 0 3 . 1 61 . 9 2 1 . 9 67 . 0 47 . 0 5 托梁剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì) 算結(jié)果如下： 6 0 0 6 0 0 6 0 0 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 3 . 3 7 k N 0 . 1 7 k N / mA B 托梁變形計(jì)算受力圖 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 38 0 . 0 3 80 . 0 0 2 托梁變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V= 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 179。 ； I = 179。 179。 179。 ； 1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。 106/=頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 8293/(2179。 120179。 150)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v = 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 四 、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (立桿軸力 ) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 ： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = 179。 = 忻州環(huán)城高速公路 施工組織設(shè)計(jì) 中鐵二十五局集團(tuán)忻州環(huán)城高速公路第二合同段 39 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 179。 179。 = (3)鋼筋混凝土 （取翼緣板） 自重 (kN)： NG3 = 179。 179。 179。 = 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。 。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (+)179。 179。= ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = + = kN 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N = i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； A ——