【導(dǎo)讀】4）橋面凈空：凈14+2×（防撞欄）。低松弛鋼絞線，張拉控制應(yīng)力取為，預(yù)應(yīng)力筋的錨。固方式為群錨，按后張法施工。，橋面鋪裝采用8cm厚防水混凝土8cm厚瀝青混凝土。預(yù)應(yīng)力管道采用鋼。波紋管成形，管道摩擦系數(shù)µ=。管道偏差系數(shù)k=。錨具變形和鋼束回縮。量為6mm（單端）。單側(cè)防撞欄線荷載為。本設(shè)計(jì)為連續(xù)T型梁。橋面板橫坡度假定為和橋面橫坡度相同，假設(shè)為平坡。很有效，放在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。ib）和運(yùn)營(yíng)階段的大截面（mm2500?的橋?qū)挷捎昧髁?。本設(shè)計(jì)取用1900mm的主梁高度是比較合適的。主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。面總面積的10%～20%為合適。構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為460mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過(guò)渡，高度為130mm，以減少局部應(yīng)力。隔梁與主梁同高，厚度取，中橫隔梁高，厚度取。繪制T型梁的跨中及端部截面見(jiàn)圖1-1和圖1-2.

　　

【正文】 I eMAN ?? ? 00 （ 56） 式中 0pN 、 0pM — 分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； pie — 計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， inxpi aye ?? ， nxy 可查主梁截面特性匯總表， ia 可查各計(jì)算截面的鋼束 置及鋼束群重心位置計(jì)算表。 本設(shè)計(jì)采用逐根張拉鋼束，張拉時(shí)按鋼束 2314 的順序，計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的鋼束逐步向前推薦，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 34 頁(yè) 支點(diǎn)截面4l?計(jì)算表 表53（1） 計(jì)算數(shù)據(jù) A n= 11023.8cm2 ΔA p=16.8cm2 I n = 29059504.67cm4 y nx= cm αEp = σl4 (MPa) ΣΔσpc(MPa) 合 計(jì) epnΣMp0 In 0.63 0.15 AnΣNp0 計(jì) 算 應(yīng) 力 損 失 的 鋼 束 號(hào) 1 3 2 ΣMp0 (N﹒m) 161 預(yù)加 彎矩 M p0= N p0179。epi e pi = y nx – a i ΣNp0 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 N p0=ΔA pσp0 cosα () N p0 cosα 錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力 σp0=σcon σl1σl2 σl4 鋼 束 號(hào) 4 1 3 2 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 35 頁(yè) 四分點(diǎn)截面4l?計(jì)算表 表53（2） 計(jì)算數(shù)據(jù) A n= 7223.4076 cm2 ΔA p=16.8cm2 I n = 30732125.15cm4 y nx= cm αEp = σl4 (MPa) ΣΔσpc(MPa) 合 計(jì) epnΣMp0 In AnΣNp0 計(jì) 算 應(yīng) 力 損 失 的 鋼 束 號(hào) 1 3 2 ΣMp0 (N﹒m) 7 預(yù)加 彎矩 M p0= N p0179。epi e pi = y nx – a i ΣNp0 2173 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 N p0=ΔA pσp0 cosα () N p0 1 cosα 1 1 1 錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力 σp0=σcon σl1σl2 σl4 鋼 束 號(hào) 4 1 3 2 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 36 頁(yè) 跨中截面4l?計(jì)算表 表53（3） 計(jì)算數(shù)據(jù) A n= 7223.4076 cm2 ΔA p=16.8 cm2 I n = cm4 y nx= cm αEp = σl4 (MPa) ΣΔσpc(MPa) 合 計(jì) epnΣMp0 In AnΣNp0 計(jì) 算 應(yīng) 力 損 失 的 鋼 束 號(hào) 1 3 2 ΣMp0 (N﹒m) 預(yù)加 彎矩 M p0= N p0179。epi e pi = y nx – ai ΣNp0 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 N p0=ΔA pσp0 cosα () N p0 cosα 錨固時(shí)鋼 束應(yīng)力 σp0=σcon σl1σl2 σl4 鋼 束 號(hào) 4 1 3 2 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 37 頁(yè) 鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： pcpkpcl f ????? )(5 ?? （ 57） 式中 ? — 張拉系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用一次張拉，取 ?=； ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線，取 ? =； pc? — 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件， 421 lllc o npc ????? ???? 。 計(jì)算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見(jiàn)下表。 表 54(1) 四分點(diǎn)截面 5l? 計(jì)算表 鋼束號(hào) ? ? pkf /MPa pc? /MPa 5l? /MPa 1 1 1860 2 3 4 表 54(2) 跨中截面 5l? 計(jì)算表 鋼束號(hào) ? ? pkf /MPa pc? /MPa 5l? /MPa 1 1 1860 2 3 4 表 54(3) 支點(diǎn)截面 5l? 計(jì)算表 鋼束號(hào) ? ? pkf /MPa pc? /MPa 5l? /MPa 1 1 1860 2 3 4 混凝土的收縮和徐變一起的預(yù)應(yīng)力損失 由混凝土收 縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算： 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 38 頁(yè) σ l6 = ppcEpcsp ttttE ?? ???? 151 )],(),([ 00? ? （ 58） 式中 6l? ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； pc? ——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響 ； ρ ——配筋率 ρ = AAA sp? 。ρ p= 1+ 22iep A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積 An，見(jiàn)主梁截面幾何特性計(jì)算總表； pe ——本設(shè)計(jì)即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 en，見(jiàn)主梁截面幾何特性計(jì)算總表； i ——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計(jì)為 i2= nnAI ； ),( 0tt? ——加載齡期為 t0，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? ——加載齡期為 t0，計(jì)算齡期為 t 時(shí)混凝土收縮應(yīng)變。 （ 1） 徐變系數(shù)終極值 ),( 0ttu? 和收縮應(yīng)變終極值 ),( 0ttucs? 的計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為： h = uA2 式中 : A——主梁混凝土截面面積； u——與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。 本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A 和 u 均采用預(yù)制 梁的數(shù)據(jù)，對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 27519A cm? 2 2 2 21 8 0 2 ( 1 5 3 0 5 0 1 0 1 2 7 1 3 1 3 2 5 ) 4 6 7 5 8 . 7 5u c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 故 2 2 7519 c mu ?? ? ? 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 39 頁(yè) 由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為 80%條件下完成，受荷時(shí)混凝土齡期為 28 天。 據(jù)上述條件，查表得到： 0( , ) ? ? ， 30 ),( ???tt ucs? 由于表中所查數(shù)據(jù)是按強(qiáng)度 等級(jí) C40 混凝土計(jì)算所得，而本設(shè)計(jì)主梁為C50 混凝土，所以查表所得數(shù)值應(yīng)乘以 ckf/ ， ckf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)于 C50 混凝土， ckf =，則 ckf/ =，故： 0( , ) ? ? ， 30 ),( ???tt ucs? 對(duì)于支點(diǎn)處截面： c m? 221 8 0 2 ( 1 5 3 0 3 7 7 . 4 1 6 7 . 6 ) 4 6 7 2 6 . 6 7u c m? ? ? ? ? ? ? ? ? 故 2 2 1 1 0 2 3 .8 3 0 .3 47 2 6 .6 7Ah c mu ?? ? ? 由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為 80%條件下完成，受荷時(shí)混凝土齡期為 28 天。 據(jù)上述條件，查表得到： 0( , ) ? ? ， 30( , ) 10c s utt? ??? 由于表中所查數(shù)據(jù)是按強(qiáng)度等級(jí) C40 混凝土計(jì)算所得，而本設(shè)計(jì)主梁為C50 混凝土，所以查表所得數(shù)值應(yīng)乘以 ckf/ ， ckf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)于 C50 混凝土， ckf =，則 ckf/ =，故： 0( , ) ? ? ， 30( , ) 10c s utt? ??? （ 2） 計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 表 55（ 1） 跨中截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù) Npo/ Mpo/kN﹒ m Mg1/kN﹒ m In/cm4 An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa α EP 195000 計(jì)算應(yīng)力損失值 Npo/An (MpoMg1)/In*en σ pc Φ（ tu， t0） Δ ap α EPσ pcΦ（ t， t0） （ 1） i2=In/An ε cs（ tu， t0） ρ p 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 40 頁(yè) Epε cs（ t， t0） （ 2） ρ （ （ 1） +(2) ) 1+15ρρ p 計(jì)算數(shù)據(jù) σ l6 = 表 55（ 2） 四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù) Npo/ Mpo/kN﹒ m Mg1/kN﹒ m In/cm4 An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa α EP 195000 計(jì)算應(yīng)力損失值 Npo/An (MpoMg1)/In*en σ pc Φ（ tu， t0） Δ ap α EPσ pcΦ（ t， t0）（ 1） i2=In/An ε cs（ tu， t0） ρ p Epε cs（ t， t0） （ 2） ρ （ （ 1） +(2) ) 1+15ρρ p 計(jì)算數(shù)據(jù) σ l6 = 表 55（ 3） 支點(diǎn)截面混