【正文】 ⑵ en(cm)⑶ e0(cm)⑷ Mg1（Nm）()⑸22454701684100Mk（Nm）()⑹55626603885260Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)()⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾ N2號預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗算表⑶.截面混凝土主壓應(yīng)力驗算 主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進行主壓應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用標準效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算：式中：——在計算主應(yīng)力點，由荷載標準值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計算主應(yīng)力點，由荷載標準值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。，，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。 σCX計算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑵5324632532463253246325324632An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Mk（Nm）()⑼5562660556266055626605562660NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa) τ計算表荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力 σcp計算表截面主應(yīng)力部位σCX (MPa)標準組合τ （Mpa）標準組合標準組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。⑴預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計算： ——與構(gòu)件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標準值，本設(shè)計考慮混凝土強度達到C45時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則：。 通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。⑵.吊裝應(yīng)力驗算本設(shè)計采用兩點吊裝，吊點設(shè)在兩支點內(nèi)移50cm處。即兩吊點間的距離為28m。對于1號梁，一期恒載集度為。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運輸時，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進行吊裝應(yīng)力驗算。通過各控制截面計算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面下緣；，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面上緣，可見混凝土法向應(yīng)力均滿足施工階段要求。 預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP0（）()⑴MP0（Nm）()⑵590141059014105693526569352628396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（Nm）()⑸224547022454701684100168410000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶MP0 / Wn (MPa)⑺=177。⑵/⑷σp(MPa)⑻=⑹+⑺Mg1 / Wn (MPa)⑼=177。⑸/⑷σct (MPa)⑽=⑻+⑼ 吊裝階段的法向應(yīng)力計算表應(yīng)力部位跨中四分點支點上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（）()⑴MP0（Nm）()⑵590141059014105693526569352628396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249超重Mg1（Nm）⑸42321264232126310900031090001492914929失重Mg1（Nm）⑹29974732997473220200022020001057410574NP0/ An(MPa)⑺=⑴/⑶MP0 / Wn (MPa)⑻=177。⑵/⑷σp(MPa)⑼=⑺+⑻超重Mg1 / Wn (MPa)⑽=177。⑸/⑷失重Mg1 / Wn (MPa)⑾=177。⑹/⑷超重σct (MPa)⑿=⑼+⑽失重σct (MPa)⒀=⑼+⑾后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：式中：——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，；本設(shè)計中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為7cm2，張拉控制應(yīng)力為1395MPa，則； ——預(yù)應(yīng)力張拉時混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，則； ——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為C50及以下時，取，； ——混凝土局部承壓強度提高系數(shù)； ——局部受壓時的計算底面積，按《公預(yù)規(guī)》； ——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況（） 帶喇叭管的夾片錨錨固體系（尺寸單位：mm） 兩端混凝土局部承壓（單位：mm）取最不利的1號（或2號）鋼束進行局部承壓驗算，則：公式右邊= =公式左邊= =所以本設(shè)計主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進行局部抗壓承載力驗算：式中：——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)時，應(yīng)?。? ——間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，??； ——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，其重心應(yīng)與的重心相重合，計算時按同心、對稱原則取值； ——間接鋼筋體積配筋率，對于螺旋筋： ——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積； ——螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核芯面積的直徑； ——螺旋形間接鋼筋的層距。本設(shè)計采用的間接鋼筋為HRb335的螺旋形鋼筋，直徑12mm，間距s=50mm（《公預(yù)規(guī)》～80mm），螺旋筋鋼筋中心直徑200mm。則： 公式右==因此，本設(shè)計主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。為了掌握主梁在各受力階段的變形（通常指豎向撓度）情況，需要計算各階段的撓度值，并且對體現(xiàn)結(jié)構(gòu)剛度的活載撓度進行驗算。在本設(shè)計中，以四分點截面為平均值將全梁近似處理為等截面構(gòu)件，然后按材料力學(xué)方法計算2號梁跨中撓度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算預(yù)加力引起的反拱度值時，剛度采用，計算公式：式中：——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度； ——使用階段各根鋼束的預(yù)加彎矩； ——單位力作用在跨中時所產(chǎn)生的彎矩； ——全截面的換算慣性矩。，其中圖繪在圖19b）內(nèi)（只示出左半部分）。設(shè)圖的面積及其形心至跨中的距離分別為A和d，并將它劃分為六個規(guī)則圖形，分塊面積及形心位置為和。上述積分按圖乘法計算，即單束反拱度?？缰蟹垂岸龋焊鶕?jù)《公預(yù)規(guī)》，考慮長期效應(yīng)的影響，即： 反拱度計算圖(單位mm) 分塊面積及形心位置的計算分塊面積Ai（cm2）形心位置di（cm）形心處的M值矩形1矩形2三角形3矩形4三角形5弓形6半個Mv圖 各鋼束引起的反拱度計算表分塊項目單位N1N2N3N4N5N6h1cmh3cmh2=y1cml1cml3cml2=x2+x3cmRcmφradsinφ半個My圖Acm2dcmηcmNpficm 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用 ，則恒載產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長期增長系數(shù)，對C50混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為： 恒載引起的長期撓度值為： 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，可不設(shè)預(yù)拱度。本設(shè)計中，預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值為，大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)置預(yù)拱度。鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算應(yīng)采用車輛荷載。縱向一行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力