【文章內(nèi)容簡介】 2 7 1 5 7 6 ???? f? 2） 主梁橫向分布系數(shù)計算 （ 1）跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（ 剛性橫梁 法） 此橋 在跨度內(nèi)設有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結構長寬比為： ?????l 所以 可按 修正的剛性橫梁 法來繪制荷載橫向影響線并計算橫向分布系數(shù) cm 。 （ 2） 計算主梁抗扭慣性矩 對于 T 形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： ???miiii tbcIt13 式中： ib 和 ic 相應為單個截面的寬度和厚度； ic 矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m 梁截面劃分成單個彎矩截面的個數(shù)。 對于跨中截面，翼緣板的換算平均高度： 15 mI T ??? cmcmt ?????? 馬蹄部分的換算平均厚度： cmcmt 252 30203 ??? 表 32 計算表 分塊名稱 cmbi/ cmti/ ii bt/ ic 4/mITi 翼緣板 180 腹板 145 16 馬蹄 36 25 即得 （ 3）計算抗扭修正系數(shù) ： 對于本算例主梁的間距相同，將 主梁近似看成等截面，則得： ????iiiiTiIaEIGl221211β 式中： G=, ， ， ， ， ma ?? ， ma ?? ， mIi ? 代入上式，計算得 ( 4 ) 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值 ???? ni iiijaean12β1? 本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù) n=5，梁間距為 ,則 222222252423222151i2i)()()(amaaaaa????????????????? ij? 表示單位荷載 p=1 作用 于 j號梁軸上， i 號梁軸上所受的作用計算所得的 列于ml ?ij? 475 51 095 10 385 ????i TiI mama , 21 ??ma ??TIβ 16 下表中： 1號梁橫向影響線的豎標值為 )(51β1 2122111 ?????????ni iaan? 1 3 0 )(51β1 2122115 ??????????ni iaan? 2 號梁橫向影響線的豎標值為： 51β1121221 ??????? ??ni iaaan? 51β1125225 ??????? ??ni iaaan? 3號梁 橫向影響線的豎標值為： 51β1121331 ??????? ??ni iaaan? 51β1125335 ??????? ??ni iaaan? 表 33 值計算表 梁號 1 2 3 （ 4 ） 計算荷載橫向分布系數(shù)：繪制橫 向分布影響線圖，然后求橫向分布系數(shù)。 根據(jù)最不利荷載位置分別進行布置。布載時，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于，人群荷載取為 ,以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。 由 11? 和 15? 繪制的①號梁橫向影響線，如圖下所示，圖中按規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置。 ij?5i?4i?3i?2i?1i?2/3 mkN 17 進而由 11? 和 15? 計算橫向影響線的零點位置 .設零點至①號梁位的距離為 x,則： ? ??? xx 解得： x= 同理繪制橫向影響線如下圖： 50180 180 180 1800.53080.3654180 1800.36540.20.03460.13080.11730.034613 0一號梁二號梁 圖 32 剛性橫梁法計算荷載橫向分部系數(shù)圖 各梁的橫向分布系數(shù)： 1 號梁的汽車荷載： )(2121汽 ?????? ? qi ?? 2 號梁的汽車荷載 )(2121汽2 ?????? ? q?? 3 號梁的汽車荷載 )(2121汽3 ?????? ? q?? 人群荷載： ?? ?? ???? 18 （ 2） 梁端剪力 橫向影響線分布系數(shù) 計算 （杠桿 原理 法） 端部 橫向分布 系數(shù)計算圖如下圖： 1號梁支點影響線 2號梁支點影響線 3號梁支點影響線 圖 33杠桿法計算荷載橫向分部系數(shù)圖 則 1 號梁的汽車荷載： )(21212139。汽1 ?????? ? qqq ???? 2號梁的汽車荷載 19 2 )(2121 2139。 汽2 ?????? ? qqq ???? 3號梁的汽車荷載 )(21)(2121 2139。 汽3 ??????? ? qqq ???? 人群荷載： ， ， 3） 車道荷載取值 按照《公路橋梁建筑設計規(guī)范》折減系數(shù)為 ，公路 — ??級的均布荷載 kq 和集中荷載標準值 kP 為： 8 7 ???kq kN/m 計算彎矩時： ]180)(550 180360[ ????????kP kN 計算剪力時： 3 7 2 8 9 ???kP kN 4） 計算 可變作用效應： （ 1）計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應，如圖所示?？勺冃獮椋? 不計沖擊： 沖擊效應： 式中： S所求截面汽車標準荷載的彎矩或剪力； 車道軍部荷載標準值； 車道集中荷載標準值； 影響線上同號區(qū)段的面積 。 影響線上最大豎坐標值； 可變作用（汽車）標準效應 39。人1 ?? 39。人2 ?? 039。人3 ??)ω( yPqmS kk ??)ω(μ yPqmS kk ??kqkpω y 9] 950 112/ 87 )33 ( [汽??????????????????KNMKNV1 88 ] 895 01 8 )3 01 ( 01 [汽??????????????????? 20 可變作用（汽車）沖擊效應 M 影 響 線V 影 響 線0.3330.50110.50110.333579 圖 34跨中截面可變作用效應計算圖示 （ 2）計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力：四分點截面可變作用效應的計算圖式見下圖。 可變作用（汽車 ）沖擊效應 m2 2 2 . 6 ?????? KNKNMM ?KNKNVV ???? ? 9 3] 8 95 0 1 1)16320(218 7 3 )3 3 0 1 ( 7 0 1 [汽?????????????????KNllllMKNV 1 0] 8 95 0 1 6 8 7 3 )3 3 0 1 ( 5 7 0 1 [汽???????????????? 21 KNV 1 8]13 7 2 73 3 )0 6 3 (8 7 3 )3 3 0 1 ( 7 0 1 [汽???????????????? 如圖 l = 2 3 . 1 6 mM 影 響 線V 影 響 線0.750.3330.50110.50110.3334.34251 3 . 8 9 6 4 . 6 3 24 . 6 3 21.1580.403 圖 35 跨中截面可變作用效應計算圖示 （ 3）計算支點截面的最大剪力：支點截面可變作用效應的計算圖式見下圖。 可變作用（汽車）標準效應 可變作用（汽車）沖擊效應 m1 6 3 . 3 9 32 7 ?????? KNKNMM ?KNKNVV ???? ?KNKNVV ???? ? 22 0.3330.5011050110.333V 影 響 線1.0000.0670.933 圖 34支點截面可變作用效應計算圖示 主梁荷載效應組合 根據(jù)上部分作用效應組合的內(nèi)容，選取三種最不利效應組合，短期效應組合，標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，計算結果如下表格所示： 表 34主梁作用效應組合 序號 荷載類別 跨中截面 四分點截面 支點 截面 Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax KN m KN KN m KN KN (1) 第一期永久作用 0 (2) 第二期永久作用 0 (3) 總永久作用 (1)+(2) 0 (4) 可變作用 (汽車 )公路Ⅱ級 (5) 可變作用 (汽車 )沖擊 23 續(xù)表 34 序號 荷載類別 跨中截面 四分點截面 支點 截面 Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax KN m KN KN m KN KN (6) 人群活載 (7) 標準組合 =(3)+(4) +(5) (8) 短期組合=(3)+(4) 3 (9) 承載能力極限狀態(tài)組合 =(3)+[(4)+ (5)] 24 第四章 預應力鋼束數(shù)量估算及其布置 預應力鋼束數(shù)量 的 估算 （ 1）按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數(shù)：本設計按全預應力混凝土構建設計，按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應力。對于 T 型截面簡支梁，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式 式中 使用荷載產(chǎn)生的跨中 彎矩標準組合值 與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路二級， 取值為 一束 鋼絞線橫截面積，一根鋼絞線的橫截面積是 ，故 大毛截面上核心距，設梁高為 h, 為