【文章內(nèi)容簡介】 W eNANW eNAN Rm a x ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝? (式 ) 0WM m in ????? 下上 上上上下 下下下下 ＝ W eNANW eNAN? (式 ) （二）截面上緣配置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗負(fù)彎矩時： 0WM m in ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝ W eNANW eNAN? （式 ） ? ?aWMW eNANW eNAN Rm in ????? 下下 下下下下 上上上下 ＝? （式 ） 上式中令： yyAnN ???上上 ＝ ； yyAnN ???下下 ＝ 則得截面最小配束數(shù)為： yyAeekkekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in下上下上下下下上上 (式 ) yyAeekkekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x下上下上上上下上下 (式 ) 另外，截面的最大配束數(shù)： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 （式 ） yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 （式 ） lcony ??? ?? ； l? =1/3 con? （式 ） pkcon ?? ； pkf =1860Mpa (式 ) 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 23 上上上 aye ?? （式 ） 下下下 aye ?? （式 ） 式中： 上n ， 下n — 截面上、下緣估算的預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)； yA — 單根鋼絞線的面積， yA =140 2mm 。 y? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存預(yù)應(yīng)力； con? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； l? — 預(yù)應(yīng)力損失值，此處近似取為 1/3的張拉控制應(yīng)力。 e 上 、 e 下 — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離； 上a 、 下a — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面上、下緣的距離； 上a =10 ㎝； 下a =10 ㎝ k 上 、 k 下 — 截面上、下核心距， k 上 ＝ W 下 /A、 K 下 ＝ W 上 /A ； A— 混凝土面積，可取毛截面面積計算； [Ra]— 混凝土允許抗壓強(qiáng)度； W 上 、 W 下 — 截面上、下緣的截面模量； 二、控制截面筋束估算 ： （一 ） 下面以邊支座（ 16）為計算實例： mKNM . a x ?? mKNM . in ?? mA? mI ? my ?上 my ?下 mK ?上 mK ?下 me ?上 me ?下 mW ?上 mW ?下 上緣鋼束最大值，由公式 可以得： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 140930)()( )( ????? ?????????? ）（）（上n 下緣鋼束最大值，由公式 可以得： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 24 ????? ???????????? ）（）（ ）（）（）（下n 上緣鋼束最小值，由公式 可得： yyAeekkekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in下上下上下下下上上 根上 140930)9 0 0 9 9 ()()9 0 0 ( 8 4 0 6)9 0 0 ( 9 8 7 9????????????n 下緣鋼束最小值，由公式 可得： yyAeekkekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x下上下上上上下上下 根下140930)()()()(??????????????n 其他控制截面得鋼束估算按上面方法 ，進(jìn)行計算，得到上、下緣的鋼束最大、最小值，見表 。 表 各控制截面的鋼束最大、最小值 邊跨 Mmax處 6 中支座處 16 中跨 1/4處 22 中跨跨中處 27 彎矩 Mmax(KN*m) 彎矩 Mmin(KN*m) 全截面 A(㎡ ) 形心軸位置 y 下 (m) y 上 (m) 慣性矩 I（ 4m ） 核心距 K 上 K 下 截面抗矩 W 上 W 下 鋼束位置 a 上 a 下 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 25 鋼束偏心距 e 上 (m) e 下 (m) 束筋有效預(yù)應(yīng)力 Ry(Mpa) 單根鋼束面積 Ay )( 2mm 最少鋼絞線量 (根 ) n 上 n 下 最大鋼絞線量 (根 ) n 上 n 下 第二節(jié) 預(yù)應(yīng)力筋的取值和布置 根據(jù)各種已有設(shè)計參考，且在估算預(yù)應(yīng)力鋼束時沒有考慮附加力引起的次內(nèi)里，所以在已經(jīng)估算出的鋼束取值范圍內(nèi)取較大的鋼束數(shù)量，具體取值見表 。 表 最不利截面配置鋼束數(shù)量 6 16 22 27 鋼束數(shù)量（根） 上N 48 288 60 0 下N 240 0 336 420 一、 布束原則： ，為了設(shè)計和施工的方便，進(jìn)行對稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)； ，直束應(yīng)靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于彎曲和錨固； [2]規(guī)定規(guī)定： (1). 預(yù)應(yīng)力鋼束或管道間的凈距應(yīng)按下列規(guī)定變化：對于采用鋼絲束及預(yù)應(yīng)力混凝土的后張法結(jié)構(gòu)，鋼絲束及預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋布置在梁體內(nèi)時，其管道間凈間距 ，當(dāng)管道直徑 mm55? 時，不應(yīng)小于 40mm，反之，不應(yīng)小于管道外徑。 (2). 中規(guī)定預(yù)應(yīng)力鋼筋或管道表面與結(jié)構(gòu)之間保護(hù)層厚度，在結(jié)構(gòu)頂面或側(cè)面不小于 1倍管道直徑，并不小于 50 mm，在結(jié)構(gòu)底面不小于 60mm。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 26 (3). 中規(guī)定，在后張法結(jié)構(gòu)中，除在端部錨下設(shè)置厚度不小于 16mm 的鋼墊板外，并應(yīng)在錨下設(shè)分布鋼筋網(wǎng)。 (4). 后張法結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力鋼筋成曲線形時，其曲率半徑為，鋼束絲、鋼絞線束的鋼絲直徑小于或等于 5mm時，不宜小于 4m，大于 5mm 時，不宜小于 6m。 (5). 鋼束絲在構(gòu)件長度范圍內(nèi)截斷時，其錨頭無論采用埋入式或外露式應(yīng)布置在外載作用下的受拉區(qū)域，則位于同一截面上的埋入式錨頭，其所占的總截面面積不應(yīng)超過構(gòu)件受拉翼緣厚截面面積的 1／ 3。 (6). 在后張法結(jié)構(gòu)中，用管道形成器形成的管道直徑或鐵皮套管內(nèi)徑應(yīng)比鋼絲束直徑至少大 10 mm。 (7). 連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)及預(yù)應(yīng)力鋼筋彎折出應(yīng)設(shè)置和頂、底板或腹板牢固連接的加強(qiáng)鋼筋。 二、 鋼束的布置： 6號、 16號、 27 號截面預(yù)應(yīng)力鋼 束布置情況，見表 。 表 預(yù)應(yīng)力鋼束的配置 截面 上部鋼束 下部鋼束 a=15 a=40 a=60 a=80 a=100 a=11 a=31 a=51 a=71 6 104N 0 0 0 0 44N 34N 24N 14N 16 104N 14N 24N 34N 44N 0 0 0 0 27 0 0 0 0 0 87 654 44 434 NN NNN ?? ?? 34N 24N 14N 注： 1N 、 2N 、 3N 、 4N 采用 15根一束； 5N 、 6N 、 7N 、 8N 、 10N 采用 12根一束，選取 6＃、 16＃、 27＃三個截面，畫出鋼束布置圖，見圖 ～ 。 圖 6 號截面配筋配置圖 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 27 圖 16 號截面配筋配置圖 單位（ cm） 圖 27 號截面配筋配置圖 單位（ cm） 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 28 第五章 次內(nèi)力計算 在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束估算時，沒有考慮太多附加力，所以在預(yù)應(yīng)力鋼束取值時，則考慮取大值，以便安全；但在各項檢算時，若太多忽略附加力的作用，則可能導(dǎo)致檢算結(jié)果出現(xiàn)較大錯誤，所以在考慮本橋采用 滿堂支架施工，無體系轉(zhuǎn)化，因此在檢算時主要考慮了支座不均勻沉降對梁體產(chǎn)生的內(nèi)力，計算時利用 SAP程序進(jìn)行計算， SAP 原數(shù)據(jù)文件見附錄Ⅲ，計算的內(nèi)力值，彎矩值，見下表 ；剪力值，見表 。 表 支座不均勻沉降引起的彎矩 1 號（截面 1）支座沉降 2 號（截面 16）支座沉降 3 號（截面 38）支座沉降 4 號（截面 53）支座沉降 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m） 1 1 1 1 16 16 16 16 38 38 38 38 53 53 53 53 支座不均勻沉降產(chǎn)生的彎矩包絡(luò)圖，見圖 ： 圖 支座不均勻沉降產(chǎn)生的彎矩包絡(luò)圖 單位（ KN*m） 表 支座不均勻沉降引起的剪力 1 號（截面 1）支座沉降 2 號（截面 16）支座沉降 3 號（截面 38）支座沉降 4 號（截面 53）支座沉降 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 1 1 1 1 16 左 16 左 16 左 16 左 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 29 16 右 16 右 16 右 16 右 38 左 38 左 38 左 38 左 38 右 38 右 38 右 38 右 53 53 53 53 支座不均勻沉降產(chǎn)生的剪力包絡(luò)圖，見圖 所示： 圖 支座不均勻沉降產(chǎn)生的剪力包絡(luò)圖 單位（ KN） 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 30 第六章 檢算 第一節(jié) 抗裂性檢算 一、 正截面抗裂性檢算： 對不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，其抗裂性應(yīng)按下列公式計算： 對于受彎、大偏心 受拉或小偏心受壓構(gòu)件： cfK ??? + ctf （式 ） 002WS?? （式 ） 式中 ? — 計算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應(yīng)力按本規(guī)范式IMyANc ??? 計算（ MPa）； （式 ） fK — 抗裂安全系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范表 采用，取 。 c? — 扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算； ctf — 混凝土抗拉極限強(qiáng)度，按本規(guī)范表 （ MPa），取 。 ? — 考慮混凝土塑性的修正 系數(shù)； 0W — 對所檢算的拉應(yīng)力邊緣的換算截面抵抗矩（ 3m ）； 0S — 換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩（ 3m ）。 根據(jù)文獻(xiàn)第 ： 由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，應(yīng)按下列規(guī)定計算： 未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時： I yeNAN Ppc 0??? （式 ） 式中 c? — 計算纖維處混凝土應(yīng)力（ MPa）； pN — 鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但對先張法結(jié)構(gòu)不再扣除彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 4L? ）（ KN）； 0e — 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離（ m）； A， I— 截面的面積及慣性矩（按本規(guī)范第 條的規(guī)定確定）分別以 2m和 4m 計； 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 31 y— 計算應(yīng)力點至截面重心軸的距離（ m）。 根據(jù)文獻(xiàn) [2]第 ： 計算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)截面應(yīng)力時，對于后張法結(jié)構(gòu)，在鋼筋管道內(nèi)壓注水泥漿以前，應(yīng)采用被