【文章內容簡介】 W eNANW eNAN Rm a x ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝? (式 ) 0WM m in ????? 下上 上上上下 下下下下 ＝ W eNANW eNAN? (式 ) （二）截面上緣配置預應力筋以抵抗負彎矩時： 0WM m in ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝ W eNANW eNAN? （式 ） ? ?aWMW eNANW eNAN Rm in ????? 下下 下下下下 上上上下 ＝? （式 ） 上式中令： yyAnN ???上上 ＝ ； yyAnN ???下下 ＝ 則得截面最小配束數為： yyAeekkekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in下上下上下下下上上 (式 ) yyAeekkekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x下上下上上上下上下 (式 ) 另外，截面的最大配束數： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 （式 ） yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 （式 ） lcony ??? ?? ； l? =1/3 con? （式 ） pkcon ?? ； pkf =1860Mpa (式 ) 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 23 上上上 aye ?? （式 ） 下下下 aye ?? （式 ） 式中： 上n ， 下n — 截面上、下緣估算的預應力鋼筋束數； yA — 單根鋼絞線的面積， yA =140 2mm 。 y? — 預應力鋼筋的永存預應力； con? — 預應力鋼筋的張拉控制應力； l? — 預應力損失值，此處近似取為 1/3的張拉控制應力。 e 上 、 e 下 — 截面上、下緣預應力鋼筋重心至截面重心的距離； 上a 、 下a — 截面上、下緣預應力鋼筋重心至截面上、下緣的距離； 上a =10 ㎝； 下a =10 ㎝ k 上 、 k 下 — 截面上、下核心距， k 上 ＝ W 下 /A、 K 下 ＝ W 上 /A ； A— 混凝土面積，可取毛截面面積計算； [Ra]— 混凝土允許抗壓強度； W 上 、 W 下 — 截面上、下緣的截面模量； 二、控制截面筋束估算 ： （一 ） 下面以邊支座（ 16）為計算實例： mKNM . a x ?? mKNM . in ?? mA? mI ? my ?上 my ?下 mK ?上 mK ?下 me ?上 me ?下 mW ?上 mW ?下 上緣鋼束最大值，由公式 可以得： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 140930)()( )( ????? ?????????? ）（）（上n 下緣鋼束最大值，由公式 可以得： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 24 ????? ???????????? ）（）（ ）（）（）（下n 上緣鋼束最小值，由公式 可得： yyAeekkekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in下上下上下下下上上 根上 140930)9 0 0 9 9 ()()9 0 0 ( 8 4 0 6)9 0 0 ( 9 8 7 9????????????n 下緣鋼束最小值，由公式 可得： yyAeekkekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x下上下上上上下上下 根下140930)()()()(??????????????n 其他控制截面得鋼束估算按上面方法 ，進行計算，得到上、下緣的鋼束最大、最小值，見表 。 表 各控制截面的鋼束最大、最小值 邊跨 Mmax處 6 中支座處 16 中跨 1/4處 22 中跨跨中處 27 彎矩 Mmax(KN*m) 彎矩 Mmin(KN*m) 全截面 A(㎡ ) 形心軸位置 y 下 (m) y 上 (m) 慣性矩 I（ 4m ） 核心距 K 上 K 下 截面抗矩 W 上 W 下 鋼束位置 a 上 a 下 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 25 鋼束偏心距 e 上 (m) e 下 (m) 束筋有效預應力 Ry(Mpa) 單根鋼束面積 Ay )( 2mm 最少鋼絞線量 (根 ) n 上 n 下 最大鋼絞線量 (根 ) n 上 n 下 第二節(jié) 預應力筋的取值和布置 根據各種已有設計參考，且在估算預應力鋼束時沒有考慮附加力引起的次內里，所以在已經估算出的鋼束取值范圍內取較大的鋼束數量，具體取值見表 。 表 最不利截面配置鋼束數量 6 16 22 27 鋼束數量（根） 上N 48 288 60 0 下N 240 0 336 420 一、 布束原則： ，為了設計和施工的方便，進行對稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應力區(qū)； ，直束應靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于彎曲和錨固； [2]規(guī)定規(guī)定： (1). 預應力鋼束或管道間的凈距應按下列規(guī)定變化：對于采用鋼絲束及預應力混凝土的后張法結構，鋼絲束及預應力混凝土用螺紋鋼筋布置在梁體內時，其管道間凈間距 ，當管道直徑 mm55? 時，不應小于 40mm，反之，不應小于管道外徑。 (2). 中規(guī)定預應力鋼筋或管道表面與結構之間保護層厚度，在結構頂面或側面不小于 1倍管道直徑，并不小于 50 mm，在結構底面不小于 60mm。 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 26 (3). 中規(guī)定，在后張法結構中，除在端部錨下設置厚度不小于 16mm 的鋼墊板外，并應在錨下設分布鋼筋網。 (4). 后張法結構中的預應力鋼筋成曲線形時，其曲率半徑為，鋼束絲、鋼絞線束的鋼絲直徑小于或等于 5mm時，不宜小于 4m，大于 5mm 時，不宜小于 6m。 (5). 鋼束絲在構件長度范圍內截斷時，其錨頭無論采用埋入式或外露式應布置在外載作用下的受拉區(qū)域，則位于同一截面上的埋入式錨頭，其所占的總截面面積不應超過構件受拉翼緣厚截面面積的 1／ 3。 (6). 在后張法結構中，用管道形成器形成的管道直徑或鐵皮套管內徑應比鋼絲束直徑至少大 10 mm。 (7). 連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)及預應力鋼筋彎折出應設置和頂、底板或腹板牢固連接的加強鋼筋。 二、 鋼束的布置： 6號、 16號、 27 號截面預應力鋼 束布置情況，見表 。 表 預應力鋼束的配置 截面 上部鋼束 下部鋼束 a=15 a=40 a=60 a=80 a=100 a=11 a=31 a=51 a=71 6 104N 0 0 0 0 44N 34N 24N 14N 16 104N 14N 24N 34N 44N 0 0 0 0 27 0 0 0 0 0 87 654 44 434 NN NNN ?? ?? 34N 24N 14N 注： 1N 、 2N 、 3N 、 4N 采用 15根一束； 5N 、 6N 、 7N 、 8N 、 10N 采用 12根一束，選取 6＃、 16＃、 27＃三個截面，畫出鋼束布置圖，見圖 ～ 。 圖 6 號截面配筋配置圖 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 27 圖 16 號截面配筋配置圖 單位（ cm） 圖 27 號截面配筋配置圖 單位（ cm） 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 28 第五章 次內力計算 在進行預應力鋼束估算時，沒有考慮太多附加力，所以在預應力鋼束取值時，則考慮取大值，以便安全；但在各項檢算時，若太多忽略附加力的作用，則可能導致檢算結果出現較大錯誤，所以在考慮本橋采用 滿堂支架施工，無體系轉化，因此在檢算時主要考慮了支座不均勻沉降對梁體產生的內力，計算時利用 SAP程序進行計算， SAP 原數據文件見附錄Ⅲ，計算的內力值，彎矩值，見下表 ；剪力值，見表 。 表 支座不均勻沉降引起的彎矩 1 號（截面 1）支座沉降 2 號（截面 16）支座沉降 3 號（截面 38）支座沉降 4 號（截面 53）支座沉降 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m) 截面位置 彎矩（ KN*m） 1 1 1 1 16 16 16 16 38 38 38 38 53 53 53 53 支座不均勻沉降產生的彎矩包絡圖，見圖 ： 圖 支座不均勻沉降產生的彎矩包絡圖 單位（ KN*m） 表 支座不均勻沉降引起的剪力 1 號（截面 1）支座沉降 2 號（截面 16）支座沉降 3 號（截面 38）支座沉降 4 號（截面 53）支座沉降 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 截面位置 剪力（ KN） 1 1 1 1 16 左 16 左 16 左 16 左 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 29 16 右 16 右 16 右 16 右 38 左 38 左 38 左 38 左 38 右 38 右 38 右 38 右 53 53 53 53 支座不均勻沉降產生的剪力包絡圖，見圖 所示： 圖 支座不均勻沉降產生的剪力包絡圖 單位（ KN） 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 30 第六章 檢算 第一節(jié) 抗裂性檢算 一、 正截面抗裂性檢算： 對不允許出現拉應力的構件，其抗裂性應按下列公式計算： 對于受彎、大偏心 受拉或小偏心受壓構件： cfK ??? + ctf （式 ） 002WS?? （式 ） 式中 ? — 計算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產生的正應力按本規(guī)范式IMyANc ??? 計算（ MPa）； （式 ） fK — 抗裂安全系數，應按本規(guī)范表 采用，取 。 c? — 扣除相應階段預應力損失后混凝土的預壓應力，按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算； ctf — 混凝土抗拉極限強度，按本規(guī)范表 （ MPa），取 。 ? — 考慮混凝土塑性的修正 系數； 0W — 對所檢算的拉應力邊緣的換算截面抵抗矩（ 3m ）； 0S — 換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩（ 3m ）。 根據文獻第 ： 由預加應力產生的混凝土正應力，應按下列規(guī)定計算： 未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時： I yeNAN Ppc 0??? （式 ） 式中 c? — 計算纖維處混凝土應力（ MPa）； pN — 鋼筋預加應力的合力（扣除相應階段的預應力損失，但對先張法結構不再扣除彈性壓縮引起的應力損失 4L? ）（ KN）； 0e — 預應力鋼筋重心至截面重心軸的距離（ m）； A， I— 截面的面積及慣性矩（按本規(guī)范第 條的規(guī)定確定）分別以 2m和 4m 計； 蘭州交通大學畢業(yè)設計 (論文 ) 31 y— 計算應力點至截面重心軸的距離（ m）。 根據文獻 [2]第 ： 計算預應力混凝土結構截面應力時，對于后張法結構，在鋼筋管道內壓注水泥漿以前，應采用被