【文章內(nèi)容簡介】 則： ?欄桿 兩側(cè)防撞護(hù)欄分別為 若將兩側(cè)防撞欄均攤給七片主梁，則： ?邊梁二期永久作用集度： （ 2）永久效應(yīng) 如圖 所示，設(shè) x為計算截面離左支座的距離 主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 圖 主梁彎矩和剪力圖 表 永久作用效應(yīng)計算表 作用效應(yīng) 跨中 四分點 變化點 支點 一期 彎矩（ ) 0 剪力 (KN) 0 二期 彎矩（ ) 0 剪力 (KN) 0 彎矩（ ) 0 剪力 (KN) 0 可變作用效應(yīng)計算 （ 1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的頻率。簡支梁橋的頻率可采用下列公式估算： 其中： 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按《橋規(guī)》 條，當(dāng)車道大于兩車道時，需進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)果。 （ 2）計算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù) 本橋跨中內(nèi)設(shè)悟道橫隔梁，具有可靠地橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 因此采用 GM 法： 主梁的抗彎及抗扭慣性矩 和 =21806914= 對于 T 形梁截面，抗扭慣性矩可以近似按下式計算： 式中： — 相應(yīng)為單個矩形截面的 寬度和高度 — 矩形截面抗扭剛度系數(shù) — 梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù) 對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分的換算平均厚度： 圖 式出了 的計算圖示， 的計算見表 圖 的計算圖 表 的計算 分塊名稱 翼緣板 200 1/3 腹板 15 馬蹄 45 單位抗彎及抗扭慣矩： 橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度 計算： 橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù) 比值可查《橋梁工程》（上冊 ）附表 II— 1 求得 求橫梁截面重心位置 ： 橫梁的抗彎和抗扭慣矩 ： =+++= 故 單位彎矩及抗扭慣矩 Jy 和 JTy： 計算抗彎參數(shù) 和扭彎參數(shù) 式 中：為橋?qū)挼囊话? 為計算跨徑 按第 條，取 G=，則 : ?計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知 ，查 GM 圖表，可得表中數(shù)值，如表 。 表 GM 圖表值 橋位 荷載位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 /2 3b/4 b k1 0 1 1 b/4 b/2 1 3b/4 b k0 0 1 1 b/2 b/4 1 3b/4 2 b 用內(nèi)插法求各梁位處值： 1 號、 7 號梁： 2 號、 6 號梁： 3 號、 5 號梁： 4 號梁 ： （ 系梁位在 o 點的 k 值） 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) 值：（如下表 ） ?繪制橫向分布影響線圖（如下圖 所示），求橫向分布系數(shù) . 對 號梁：兩車道 三車道 對 號梁：兩車道 三車道 四車道 對 號梁：四車道 對?號梁：四車道 +++） = 取最大值： 圖 跨中荷載橫向分布系數(shù)計算圖 2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù) 采用杠桿原理方法計算，首先繪制橫向影響線圖（如下圖 所示），在橫向按最不利荷載布置。 表 橫向分布影響線坐標(biāo) 計算式 荷載位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 b 1 號 2 號 3 號 4 號 1 1 1 1 0 0 0 0 1 1 圖 支座處荷載橫向分布系數(shù)計算圖 對于 號梁： 對于 號梁： 號、?號、?號、?號梁的橫向分布系數(shù)和 號梁一樣 對于?號梁： 3）橫向分布系數(shù)匯總，下表 ： 表 橫向分布系數(shù)匯總 荷載類別 公路 — I 級 （ 3）車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》 條、公路 I 級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn) 公路 I 級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 q= 根據(jù)規(guī)范 28 米跨徑時 P =268KN，計算剪力時， （ 4）計算可變作用效應(yīng) 主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) m ,鑒于跨中和四分點剪力響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部。故也按不變的 m 來計算，求支點和變化點截面 活載剪力時，由于主 要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到四分之一之間，橫向分布系數(shù)用 m , m 直線插入其區(qū)段均取 m 值。 1）跨中截面計算（如圖 所示）： 式中： S— 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 圖 跨中截面 — 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 — 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 — 影響線上同號區(qū)段的面積 y— 影響線上最大坐 標(biāo)值 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用沖擊效應(yīng)： 2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 所示） 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 圖 四分點截面圖 可變作用沖擊效應(yīng)： 3）求變化點截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 ） 圖 變化點截面 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應(yīng)： 4）求支點截面的最大剪力（如下圖 ） 圖 支點截面 可變作用沖擊效應(yīng)： 按《橋規(guī)》 — ，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（如下表 所示） 表 主梁作用效應(yīng)組合 序號 荷載 類別 跨中截面 四分點截面 變化點截面 支點 Mmax Vmax Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax () (KN) () (KN) () (KN) (KN) （ 1） 第一期永久作用 0 （ 2） 第二期永久作用 0 （ 3） 總永久作用 =(1)+(2) 0 （ 4） 可變作用公路一級 （ 5） 可變作用沖擊 （ 6） 標(biāo)準(zhǔn)組合 = （ 3） +（ 4） +（ 5） （ 7） 短期組合 = （ 3） +（ 4） （ 8） 極限組合 = (3)+[(4)+(5)] 跨中截面鋼束的估算和確定 （ 1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 式中： — 持久狀態(tài)使用荷 載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 C1— 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路 I 級，取用 — 一股 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積的面積是 ，故 為 。 ks— 上核心距，在前以算出 ks=； — 鋼束偏心距，初估 =15cm，則 對 號梁： （ 2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 式中： — 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 — 經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 —— ，取 — 預(yù) 應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強(qiáng)度， 1260MPa 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)取鋼束數(shù) n=6 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 （ 1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條例規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3cm及管道直徑的 1/2。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2）預(yù)制時在梁端錨固 N1—— N6 號鋼束，對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所 有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。 圖 跨中預(yù)應(yīng)力鋼束布置 圖 錨固點預(yù)應(yīng)力鋼束布置 錨固端截面所布置的鋼束如圖 所示。鋼束群重心至梁底的距離為： 為驗核上述布置得鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特征（如表 ），如圖 示出了計算圖示。 表 鋼束錨固截面幾何特征計 算 分塊名稱