現(xiàn)代高強鋼焊接性分析及工程案例研討(編輯修改稿)
2025-02-07 15:55 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 擴散氫 〔H〕D 含量高? 焊接接頭中有較高的殘余應(yīng)力 冷裂紋評定方法：? 碳當(dāng)量估算法? 斜 Y 抗裂性試驗法 等? 冷裂紋敏感指數(shù)估算法 （ Pcm）高強鋼焊接冷裂紋 ⑴ 冷裂三要素： ① 敏感組成 Pcm ； ② 擴散氫 [H]D ； ③ 拘束度 RF ⑵ 冷裂敏感組成 Pcm ⑶ 冷裂敏感指數(shù) PW T610L/T700/TH800汽車改裝用高強鋼 化學(xué)成分 (%)牌號 C Si Mn P S Ti Nb V Ai MoT610L ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≥T700 ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≥ ≤TH800 ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≤ ≥ ≤注 :Nb+V+Ti ≤%牌號 規(guī) 格范 圍 (mm) 力學(xué)性能 180176。橫向冷彎 試驗Rel,MPa Rm,MPa A,%縱 向 20℃ AKv(J)T610L ≥500 550700 ≥18d=a完好T700≥~≤≥625 ≥700 ≥17 ≥47d=2a完好＞ ~≤ ≥590 ≥700 ≥15TH800≥~≤ ≥700≥750~950 ≥12 ≥40d=2a完好＞ ~≤ ≥680≥750~950 ≥12T610L/T700/TH800高強鋼力學(xué)性能和工藝性能 高強鋼 管線鋼的化學(xué)成分（％）鋼級 C Si Mn Cr Mo Ni Nb V Ti S PX70（S485） X80（S555） Nb+V+Ti+Cu+Ni+Mo X100 X120 B:高強鋼 管線鋼的力學(xué)性能鋼級 Rel(MPa)Rm(MPa)A(%)AKv(J)X70 530 590 20℃200~300X80 588 701 33 20℃214X100 696 820 20 30℃197X120 920 1017 24 30℃290Domex700MC低合金高強鋼的焊接 ? 根據(jù) “低強匹配 ”的原則選擇焊接材料。分別選用ER506實心焊絲和 E91T1B3藥芯焊絲的焊接工藝。? 在焊前不預(yù)熱、焊后不熱處理、焊接線能量 812kJ／ cm條件下用實心焊絲 CO2氣體保護焊進行多層多道焊； ? 在焊前預(yù)熱、焊后進行后熱處理、焊接線能量 1015kJ／ cm條件下用藥芯焊絲 CO2氣體保護焊焊接 。? 兩種工藝焊接性良好 ， 獲得滿意的綜合機械性能。? 采用 CO2氣體保護焊時，接頭熱影響區(qū)的組織、性能優(yōu)于埋弧焊 。 塔吊臂 800MPa高強鋼 H80/D80的焊接 ? 在低碳錳鋼的基礎(chǔ)上通過加入適量的 Cr,Ni,Mo,Cu等元素和 V，Nb,Ti,B等微合金元素經(jīng)熱處理強化而成。? 焊接過程中如果熱輸入集中或冷卻速度較低，在焊接熱影響區(qū)易發(fā)生軟化或脆化現(xiàn)象，若冷卻速度較快，焊接熱影響區(qū)易發(fā)生淬硬組織，有出現(xiàn)冷裂和韌性下降的傾向。? 焊前預(yù)熱，改善母材金屬的焊接性，延緩冷卻過程，利于焊縫中氫的析出，降低接頭內(nèi)部的殘余應(yīng)力。? 低熱輸入，小參數(shù)焊接。利于控制熔池形狀，降低缺陷幾率，減小變形，同時能細(xì)化晶粒，改善焊縫宏觀組織；采用多層多道焊工藝，每層焊道的厚度不超過 。? 控制層間、道間溫度，利用 H80鋼 “自回火 ”特性改善焊縫微觀組織，獲得良好的強韌性能。? 接頭焊縫 “殘余應(yīng)力不得大于屈服點的 5%，殘余應(yīng)力不合格時，應(yīng)進行焊后熱處理 ” WELDOX960低合金高強鋼的焊接? WELDOX960低合金高強鋼，具有細(xì)晶粒、超潔凈度、高均勻性、高強度、高韌性和良好綜合性能。? “低強匹配 ”原則選用瑞典生產(chǎn)的 EDFK 100高強焊絲 +（ Ar+CO2）混合氣體保護焊工藝。? 預(yù)熱溫度、焊接熱輸入和后熱溫度等工藝因素對接頭強度、彎曲性能和熱影響區(qū)沖擊韌性的影響。? 預(yù)熱 75℃ 、焊接線能量 10～ 12KJ/cm、層間溫度80～ 85℃ 的條件下進行多層多道焊接。? 冷裂和熱裂敏感性小，接頭屈服強度為 ，失強率 ％， 高強鋼焊接材料選用原則：? 焊接性 （接合性能、實用性能）? 工藝性 （操作性能、成形性能）? 經(jīng)濟性 （生產(chǎn)效率、消耗費用） ? 注意因素： 1 母材的化學(xué)活性 2 不應(yīng)追求焊縫成分與母材成分相同 3 焊縫成分不等于焊接材料成分
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