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正文內(nèi)容

廈成高速公路漳州段a4合同段待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支(編輯修改稿)

2025-01-21 17:15 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 算,得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設(shè)置滿足要求??奂戒摴苤Ъ芰U強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣,同屬于桿式結(jié)構(gòu),以立桿承受豎向荷載作用為主,但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接,且橫桿的“┣”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固,對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力,因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架,一般都高出20%以上,甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按Ф48㎜鋼管扣件式支架進(jìn)行內(nèi)力計算,計算結(jié)果同樣適用與WDJ碗扣式支架。⑴現(xiàn)澆箱梁翼板部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載,橫桿步距為120cm時,每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30 kN。立桿實際承受的荷載為:N = (NG1k + NG2k)+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是,有:NG1k =q1==;NG2k =q2==;∑NQK =(q3+ q4 )=(+)==;則,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK=(+)+=<[N]=30kN,強度滿足要求。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/(φA )+MW/W≤[δ] (組合風(fēng)荷載)N鋼管所承受的垂直荷載,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK,計算得N =;A為鋼管的截面積,A=102㎜2;W為截面模量,W= 103㎜3,φ為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得φ,λ=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=,L為立桿步距,L=120cm, λ=L/i=120/=76,參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得φ=。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩:MW= MWk =()/10式中MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩;ωk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值; la立桿縱距;h立桿步距;ωk=μz風(fēng)壓高度變化系數(shù),本工程鄰近海面,地面粗糙度為A類,離地面高度不大于10m,查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001) =;μs風(fēng)荷載體型系數(shù),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 =;ω0基本風(fēng)壓(kN/m2),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,得ω0= kN/m2,故:ωk=== kN/m2la =90cm,h=120 cm所以,MW= MWk =()/10 =()/10= 故,N/(φA )+MW/W=103/(489)+103103/( 103)= MPa <[δ]=205Mpa計算結(jié)果說明箱梁翼板部位支架是安全穩(wěn)定的。⑵現(xiàn)澆箱梁AA斷面中隔板部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載,橫桿步距為120cm時,每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30 kN。立桿實際承受的荷載為:N = (NG1k + NG2k)+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是,有:NG1k =q1==;NG2k =q2==;∑NQK =(q3+ q4)=(+)==;則,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK=(+)+ =<[N]=30kN,強度滿足要求。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/(φA )+MW/W≤[δ] (組合風(fēng)荷載)N鋼管所承受的垂直荷載,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK,計算得N =;A為鋼管的截面積,A=102㎜2;W為截面模量,W= 103㎜3,φ為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得φ,λ=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=,L為立桿步距,L=120cm, λ=L/i=120/=76,參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得φ=。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩:MW= MWk =()/10式中MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩;ωk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值; la立桿縱距;h立桿步距;ωk=μz風(fēng)壓高度變化系數(shù),本工程鄰近海面,地面粗糙度為A類,離地面高度不大于10m,查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001) =;μs風(fēng)荷載體型系數(shù),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 =;ω0基本風(fēng)壓(kN/m2),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,得ω0= kN/m2,故:ωk=== kN/m2la =90cm,h=120 cm所以,MW= MWk =()/10 =()/10= 故,N/(φA )+MW/W=103/(489)+103103/( 103) = <[δ]=205Mpa計算結(jié)果說明箱梁AA斷面中隔板部位支架是安全穩(wěn)定的。⑶現(xiàn)澆箱梁AA斷面箱室下底板部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載,橫桿步距為120cm時,每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30 kN。立桿實際承受的荷載為:N = (NG1k + NG2k)+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是,有:NG1k =q1==;NG2k =q2==;∑NQK =(q3+ q4)=(+)==;則,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK=(+)+ =+=<[N]=30kN,強度滿足要求。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/(φA )+MW/W≤[δ] (組合風(fēng)荷載)N鋼管所承受的垂直荷載,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK,計算得N =;A為鋼管的截面積,A=102㎜2;W為截面模量,W= 103㎜3,φ為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得φ,λ=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=,L為立桿步距,L=120cm, λ=L/i=120/=76,參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得φ=。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩:MW= MWk =()/10式中MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩;ωk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值; la立桿縱距;h立桿步距;ωk=μz風(fēng)壓高度變化系數(shù),本工程鄰近海面,地面粗糙度為A類,離地面高度不大于10m,查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001) =;μs風(fēng)荷載體型系數(shù),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 =;ω0基本風(fēng)壓(kN/m2),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,得ω0= kN/m2,故:ωk=== kN/m2la =90cm,h=120 cm所以,MW= MWk =()/10 =()/10= 故,N/(φA )+MW/W=103/(489)+103103/( 103) = MPa <[δ]=205Mpa計算結(jié)果說明箱梁AA斷面箱室下底板部位支架是安全穩(wěn)定的。綜上所述,現(xiàn)澆箱梁AA斷面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全穩(wěn)定的。⑴現(xiàn)澆箱梁CC斷面端橫梁部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為60 cm45cm120cm。根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載,橫桿步距為120cm時,每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30 kN。立桿實際承受的荷載為:N = (NG1k + NG2k)+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力; NG2k 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是,有:NG1k =q1==;NG2k =q2==;∑NQK =(q3+ q4)=(+)==;則,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK=(+)+ =<[N]=30kN,強度滿足要求。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/(φA )+MW/W≤[δ] (組合風(fēng)荷載)N鋼管所承受的垂直荷載,N = (NG1k + NG2k)+∑NQK,計算得N =;A為鋼管的截面積,A=102㎜2;W為截面模量,W= 103㎜3,φ為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得φ,λ=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=,L為立桿步距,L=120cm, λ=L/i=120/=76,參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得φ=。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩:MW= MWk =()/10式中MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩;ωk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值; la立桿縱距;h立桿步距;ωk=μz風(fēng)壓高度變化系數(shù),本工程鄰近海面,地面粗糙度為A類,離地面高度不大于10m,查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001) =;μs風(fēng)荷載體型系數(shù),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 =;ω0基本風(fēng)壓(kN/m2),查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,得ω0= kN/m2,故:ωk=== kN/m2la =60cm,h=120 cm所以,MW= MWk =()/10 =()/10= 故,N/(φA )+MW/W=103/(489)+103103/( 103) = MPa <[δ]=205Mpa計算結(jié)果說明箱梁CC斷面端橫梁部位支架是安全穩(wěn)定的。 通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的支架立桿進(jìn)行強度和穩(wěn)定性分析計算,得出該滿堂支架是安全穩(wěn)定的。碗扣節(jié)點、立桿頂托、立桿底座承載力驗算通過上面計算得:現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重q1=;現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=,箱室下底板范圍箱梁自重q1=,現(xiàn)澆箱梁CC斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1= kN/m2。碗扣節(jié)點承載力按下式驗算:Nmax ≤QbQb——下碗扣抗剪強度設(shè)計值不小于60 kN,取60 kN。Nmax=(q1+ q2+ q3+q4)A=( +++) kN/m2 m=,Nmax== kN ≤Qb = 60 kN=48 kN,滿足碗扣抗剪強度要求。立桿頂托承載力按下式驗算:Nmax≤QtQt——頂托設(shè)計值不小于40 kN,取40 kN。Nmax=(q1+ q2+ q3+q4)A=( +++) kN/m2 m= kN,Nmax= kN ≤Qt = 40 kN=32 kN,滿足頂托強度要求。立桿底座承載力按下式驗算:Nmax≤QzQz——底座設(shè)計值不小于40 kN,取40 kN。Nmax=(q1+ q2+ q3+q4)A=( +++)
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