【文章內(nèi)容簡介】 l180。+l180。2231。1247。=EI232。2323248。3EI111l180。l2180。=2 (33) EI236EI31230。211211246。q(l1+l3222)(34) ==l180。180。ql180。+l180。180。ql180。=D1PD2P122231。1247。EI232。382382248。24EIq1 圖2 圖1p 圖qL12 8qL22 8圖34 第三施工階段 中梁邊跨q=Dg1=，中梁中跨q=Dg1=，l2=35m； m5解得：邊梁：X1=X2=D1p3q(l13+l2)d11+d12=1(2l1+3l2)6EI=18中梁：x1=x2=D1pq(l13+l32)=1(2l1+3l2)6EI=d11+d12截面 (35) (2) 截面的各計算截面位置（單位：cm）(1)計算步驟與第三階段相同，作用為二期自重作用荷載。 此階段：q=g2=，l1=，l2=35m 求得：X1=X2=19(2) 截面的第四施工階段自重作用效應(yīng)階段結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力疊加 （邊梁） 20表39 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力疊加（中梁）上來看要比邊梁大，以后的行車道板以及汽車荷載等因素，中梁要比邊梁受力大，所以出于安全考慮，我們以中梁的受力情況作為設(shè)計的依據(jù)。 汽車荷載效應(yīng)作用計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)1. 汽車沖擊系數(shù)按下方法進(jìn)行計算（使用于連續(xù)梁） 根據(jù)《通規(guī)》，≤f≤14Hz時，沖擊系數(shù)m= 。對于連續(xù)梁橋：①計算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用f1=21（36）②計算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時采用f2= （37） 式中：l——結(jié)構(gòu)的計算跨徑 ，m；E——180。104MPa；Ic——結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩,m4 ；mc——結(jié)構(gòu)跨中的單位長度質(zhì)量，kg/m，當(dāng)換算成重力計算時，其單位應(yīng) 為 NS2m2，mc=G/g；G——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力，N/m；g——重力加速度，g=。邊跨中梁：f1= f2== = 則，m1==m2==用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：1+m1=用于負(fù)彎矩效應(yīng)： 1+m2= 90=中跨中梁：f1=2180。180。= f2=22180。180。35則，m1==8652 m2=.=015 用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：1+m1=用于負(fù)彎矩效應(yīng)： 1+m2= 872. 車道折減系數(shù)根據(jù)《通規(guī)》，因為為兩車道，所以橫向折減系數(shù)為x=。22 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿原理法計算荷載橫向分布系數(shù)。根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。對于汽車荷載，。由此，求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值。(2) 首先繪制1號梁的橫向分布影響線，如圖36所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。從圖36中可知：， 求得hq1=； =， 求得hr=。 =：mcq===； 22mcr=hr= 0人行道 圖36 1號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）23(3) 繪制2號梁的橫向分布影響線，如圖37所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷 載點的影響線豎標(biāo)值。 圖37 2號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知：20hq1， 求得hq1=； =200hq2， 求得hq2=； =160hr， 求得hr=。 =hq1++==； 所以2號梁的荷載分布系數(shù)為：mcq=22mcr=hr=。7(3) 繪制3號梁的橫向分布影響線，如圖38所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。 圖38 3號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知：40hq1， 求得hq1=； =220hq2，求得hq2=； =24130hq3，求得hq3=。 =所以3號梁的荷載分布系數(shù)為：mcq=hq1+hq2+++==； 22mcr=hr=0。在這里人行道上沒有布載，是因為人行道荷載引起的負(fù)反力，在考慮荷載組合時反而會減小3號梁的受力。2） 繪制4號梁的橫向分布影響線，如圖39所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。 圖39 4號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知：110hq1， 求得hq1=； =190hq2，求得hq2=； =所以4號梁的荷載分布系數(shù)為：mcq=hq1+hq2++==； 22mcr=hr=0。（5）繪制5號梁的橫向分布影響線，如圖310所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。25 圖310 5號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知：50hq1， 求得hq1= =所以5號梁的荷載分布系數(shù)為：m=；cq mcr=hr=0。（6）支點處的荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫?10和表311所示：表310 支點處的荷載橫向分布系數(shù)mc(人群荷載和汽車荷載布置在橋同一側(cè))表311 支點處的荷載橫向分布系數(shù)mc（人群荷載和汽車荷載布置在橋兩側(cè)）從圖311可看出，此橋設(shè)有剛度強大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為：l35==2，故可按偏心壓力法來計算橫向分布系數(shù)mc。 B12（1）求1號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)2652222222222a=a+a+a+a+a=++++= ()()()229。i12345i=11號梁在兩個邊梁處橫向影響線豎標(biāo)值的求解： 圖311 橋跨縱面圖（單位：cm）229。Ii=1ni=1ni=180。2+180。3= 2229。aiIi=a12I1+a22I2+a32I3+a42I4+a52I5= I1nii=1h11=+a12I1n2i229。I229。ai=1Ii1(+)180。=+=+=1(2180。)=522 h15=I1nii=1aIn2ii=1211180。==人群荷載和汽車荷載布置在橋同側(cè):繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至5號梁位的距離為x?？砂幢壤P(guān)系求得：，解方程得x=，則：==； =27圖312 1號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）① hr===，解得hr=。 ② ，解得hq1=。 =, 解得hq2=。 ④ , 解得hq3=。 =, 解得hq4=。 ③ ⑤ ：兩車道：11mcq=180。(hq1+hq2+hq3+hq4)=180。(+++)=； 22人群荷載橫向分布系數(shù)：mcr=hr=。（2）求2號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)同理可得：h12=I1nii=1+a1a2I1n2i229。I229。ai=1Ii1(2180。180。)180。=+=+= 1(2180。180。)180。== =I1nii=1a5a2I1n2i=229。I229。ai=1Ii繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至1號梁位的距離為x?？砂幢壤P(guān)系求得：， 解方程得x=； =28 圖313 2號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）① ，解得。 ② ，解得hq1=。 h===③ , 解得。 ④ , 解得hq3=。 h===⑤ hq4=, 解得hq4=。 計算荷載橫向分布系數(shù)mcq：兩車道：11mcq=180。(hq1+hq2+hq3+hq4)=180。(+++)=； 22人群荷載橫向分布系數(shù)：mcr=hr=。（3）求3號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)同理可得：h13=I1nii=1+a1a3I1n2i=229。I229。ai=1Ii11= 51= 5 h53=I1nii=1a5a3In2ii=1=229。I229。aIi繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，29可知：hr=hq1=hq2=hq3=hq4=hq5=hq6=；計算荷載橫向分布系數(shù)mcq：兩車道：mcq=11hq1+hq2+hq3+hq4)=180。4180。=； (22人群荷載橫向分布系數(shù)：mcr=hr=。（4）求4號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)同理可得： h14=I1nii=1rq1q2q3q4圖314 3號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm） a1a4I1n2i=229。I229。ai=1Ii1(2180。180。)180。==h54=I1nii=1+a5a4I1n2i229。I229。ai=1Ii1(2180。180。)180。=+=+=繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至5號梁位的距離為x。可按比例關(guān)系求得：， 解方程得x=；=圖315 4號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）30① ，解得hr=。 ② ，解得hq1=。 ==③ , 解得hq2=。 ④ , 解得hq3=。 ==⑤ hq2hq4=, 解得hq4=。 計算荷載橫向分布系數(shù)mcq：兩車道：11mcq=180。(hq1+hq2+hq3+hq4)=180。(+++)=； 22人群荷載橫向分布系數(shù)：mcr=hr=。（5）求5號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)同理可得：h15=I1nii=1a1a5I1n2i229。I229。ai=1Ii1(2180。)180。===1(2180。)180。=+=+= h55=I1nii=1+a52I1n2i229。I229。ai=1Ii繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至1號梁位的距離為x?？砂幢壤P(guān)系求得：，解方程得x=，則：==；=圖316 5號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）① hr=，解得hr=。 ② ，解得hq1=。 =31③ , 解得hq2=。 ④ , 解得hq3=。 ==⑤hq2hq4=, 解得hq4=。 計算荷載橫向分布系數(shù)mcq： 兩車道：11mcq=180。(hq6+hq5+hq3+hq4)=180。(+++)=；22人群荷載橫向分布系數(shù)：mcr=hr=。（6）跨中荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫?12和表313所示：表312 邊跨荷載橫向分布系數(shù)mc表313 中跨荷載橫向分布系數(shù)c3. 當(dāng)汽車荷載和人群荷載布置在橋橫截面兩側(cè)時，橫向分布系數(shù)偏大，因此取汽車荷載和人群荷載分別布置在橋橫截面兩側(cè)時的情況計算，此時荷載對橋面最不利。根據(jù)表3表311可知，三跨連續(xù)梁的5號梁荷載橫向分布系數(shù)大于其他梁位的相應(yīng)的值。為簡化連續(xù)梁的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算，偏安全地全橋統(tǒng)一取用5號主梁荷載橫向分布系數(shù)。即邊跨荷載橫向分布系數(shù)mcq=,支點的橫向分布系數(shù)mcq=?？紤]荷載橫向分布系數(shù)沿跨長的變化，取值如下：支點處橫向分布系數(shù)取32m0q=，從支點到第一道橫隔梁處，橫向分布系數(shù)從m0q==，其余了兩段均取mcq=。 汽車荷載效應(yīng) Sp=(1+m) （38） k i式中：Sp——主梁最大汽車荷載效應(yīng) (1+m——汽車荷載沖擊系數(shù)；x——車道折減系數(shù)，x=；mi——荷載橫向分布系數(shù)；Pk——車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；yi——主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值；qk——車道荷載中的均部荷載標(biāo)準(zhǔn)值；wi——主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積。由于L1/L2187。1,則在求內(nèi)力影響線時，可近似認(rèn)為三跨等跨連續(xù)梁，查文獻(xiàn)《公路橋涵設(shè)計手冊—基本資料》表323中所列連續(xù)梁影響線計算各等分點彎矩影響線、剪力影響線，可求得所計算截面的彎矩影響線和剪力影響線坐標(biāo)，可繪制出各個截面的彎矩影響線和剪力影響線，如圖317和圖318所示（僅為示意，并非嚴(yán)格的按比例繪制）。根據(jù)最不利布置原則，在各個截面的內(nèi)力影響線上按《通規(guī)》，可求得汽車在各個截面的最大彎矩、最小彎矩、最大剪力和最小剪力。再考慮車道折減系數(shù)和橫向分布系數(shù)后，可得到汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力。以下為邊跨跨中截面的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算，其余截面計算原理與此相同，計算結(jié)果如表314所示。33（1）車道荷載取值。根據(jù)《通規(guī)》，公路—I級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qkkN/m集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk為： qk=233。360180249。計算彎矩時：邊跨：qk=234。180。(325)+180=288kN235。505233。360180249。中跨：qk=234。180。(355)+180=300kN235。505計算剪力時：邊跨：Pk=288180。=中跨：pk=300180。=360kN（2）求邊跨跨