【文章內(nèi)容簡介】 ，結(jié)構(gòu)體系為連續(xù)梁，自重作用荷載為橋梁二期結(jié)構(gòu)自重作用荷載，即 g2。（1）第一施工階段結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力 預(yù)制邊梁的結(jié)果自重作用效應(yīng)內(nèi)力計算如圖 32 所示。圖 32 第一階段內(nèi)力計算示意圖此時為結(jié)構(gòu)體系簡支梁結(jié)構(gòu)，計算跨徑為 m。?設(shè) x 為計算截面距支座的距離，并令 ，則主梁彎矩和剪力計算分別為xalMa ，Q a 。21()gl??1(2)gl??邊梁各計算截面位置如圖 33 所示: 圖 33 邊梁各計算截面位置（尺寸單位：cm） 可求得邊梁各截面的內(nèi)力值，具體計算結(jié)果見下表：表 31 第一施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m）支點(diǎn) 左變化點(diǎn) 1/4 截面 跨中 3/4 截面 右變化點(diǎn) 支點(diǎn) 注：第一時施工階段的指點(diǎn)均為臨時支撐點(diǎn)。（2）第三施工階段結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力計算。圖 34 第三施工階段內(nèi)力計算示意圖1）先用力法求出贅余力（EI=常數(shù)簡化） 。取簡支梁基本體系如圖 34 所示。此時 q 為成橋后 T 梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量 △g 1。力法方程為： 12120PX????????由圖乘法可求得各系數(shù)和自由項： 12123EIl???216EIl?31212()4PqEIl??其中：q= kN/m， =， =26m。l2l解得：X 1=X2= kN?m2）截面的內(nèi)力。 圖 35 各計算截面位置（尺寸單位： cm）由于結(jié)構(gòu)對稱性，取結(jié)構(gòu)的一半計算彎矩和剪力，求出各個截面的彎矩和剪力，具體計算結(jié)果如下表 32。表 32 第三施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（ kN） 彎矩（kN?m） 截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m）左邊支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（左） 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn)（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點(diǎn) （3）第四施工階段自重作用效應(yīng)內(nèi)力1）計算步驟同第三階段相同，作用為二期自重作用荷載。此階段：q=g 2= kN/m， =， =30m 。1l2l求得：X 1=X2= kN?m2）截面的內(nèi)力。由于結(jié)構(gòu)對稱性，取結(jié)構(gòu)的一半計算彎矩和剪力，求出各個截面的彎矩和剪力，具體計算結(jié)果如下表。表 33 第四施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m） 截面 剪力（kN） 彎矩（ kN?m）左邊支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（左） 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn)（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點(diǎn) （4）結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總內(nèi)力上述 3 個階段內(nèi)力均為階段內(nèi)力，每個施工階段的累計內(nèi)力需要內(nèi)力疊加得到，具體疊加結(jié)果見下表。 表 34 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總內(nèi)力第一施工階段 第三施工階段 第四施工階段 結(jié)構(gòu)自重作用 效應(yīng)總內(nèi)力截面 剪力（kN）彎矩（kN?m）剪力（ kN）彎矩（kN?m）剪力（ kN）彎矩（kN?m）剪力（kN）彎矩（kN?m）左邊支點(diǎn)（左） 邊跨左變化點(diǎn) 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 邊跨右變化點(diǎn) 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨左變化點(diǎn) 中跨1/4 中跨跨中 汽車荷載作用效應(yīng)計算（邊梁） 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)（適用于連續(xù)梁）《通規(guī)》432 中的規(guī)定。.????當(dāng) 時 ， 沖 擊 系 數(shù)對于連續(xù)梁橋：（1）計算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 ??（2）計算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時采用 ??式中： —結(jié)構(gòu)的計算跨徑本設(shè)計, ； l ml E—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量， MP；? —結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩， ；cI—結(jié)構(gòu)跨中的單位長度質(zhì)量 , ，當(dāng)換算為重力計算，mkg；gGc? G—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力，N/m； g—重力加速度， 。2g=????1022...則: 12.????用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)： ..??用于負(fù)彎矩效應(yīng)： ?根據(jù)《通規(guī)》表 ，三車道橫向折減系數(shù)為 。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)連續(xù)梁荷載橫向分布的簡化使用計算方法是，按等剛度原則，將連續(xù)梁的某一跨等代為等跨徑的等截面簡支梁來計算荷載橫向分布系數(shù)。所謂等剛度，是指在跨中施加一個集中荷載或一個集中扭矩，則連續(xù)梁和等代簡支梁的跨中撓度或扭轉(zhuǎn)角彼此相等。本例的三跨連續(xù)梁橋的邊跨與中跨之比為 L1/L2 ,又?因每片 T 梁僅在支點(diǎn)附近很小區(qū)域內(nèi)腹板和底板尺寸有所改變，但仍可近似按等截面梁來考慮。這樣帶來的誤差是很小的。因此，此橋可簡化為三等跨等截面的連續(xù)梁。根據(jù)《橋梁結(jié)構(gòu)簡化分析—荷載橫向分布》中可知，對等跨等截面連續(xù)梁等效簡支梁抗彎慣距換算系數(shù)為：邊跨 ，中跨 ，????矩?fù)Q算系數(shù)為： 。12???（1）邊跨跨中的荷載橫向分布系數(shù)。本例橋跨內(nèi)設(shè)有強(qiáng)大的橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，可以按修正的剛性橫梁法繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)。圖 36 抗扭慣矩計算圖示（尺寸單位：cm）1）邊跨等代簡支主梁抗彎、抗扭慣矩計算: *1I??TT?對于 T 形梁截面，抗扭慣矩可按 近似計算 n31iIabt??式中： —相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和厚度；,ibt—矩形截面抗扭剛度系數(shù)。ia,當(dāng) 時，令 已經(jīng)足夠精確。51[()]i ttab???tb13a? 對跨中截面、翼緣板的換算平均厚： ???馬蹄部分的換算平均厚度： 3243cmt?可以求出 T 梁的抗扭慣矩 ，如下表所示。1nTiIabt??表 35 抗扭慣矩計算表分塊名稱 (cm)ib(cm)itibtia??3410mnTiIabt????翼緣板① 210 腹板② 20 馬蹄③ 40 30 ∑ 根據(jù) ， ，I= 4，??1? ?即可求出邊跨： ， 。*??*1.??2）計算抗扭修正系數(shù)。由于本實(shí)例主梁的間距相等，并將主梁近似看做等截面。則： 21TiiiiGElI?????式中：G=； ； ； m；? ???； ； ； ； ；??6.?。40iI求得： .951??3）按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎標(biāo)值： 21iijniae?????式中：n=6 ； 。 62221(..05)??在兩個邊梁處的 1 號梁橫向分布影響線豎標(biāo)值為： 2 ??????261621...1735ni??????4）繪出橫向分布影響線，按最不利布載，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo)，如下圖所示： 圖 37 1 號梁跨中的橫向分布系數(shù) mcq 計算圖示（尺寸單位：cm）5）計算荷載橫向分布系數(shù) mcq三車道：1()?????????兩車道： 1(4316cq???所以，1 號梁橫向分布系數(shù)取 。表 36 邊跨跨中荷載橫向分布系數(shù)梁號項目1 2 3三車道 邊跨跨中荷載橫向分布系數(shù) mcq兩車道 人群荷載橫向分布系數(shù) （2）中跨跨中荷載橫向分布系數(shù)計算。與邊跨一樣，計算結(jié)果如下：表 37 中跨跨中荷載橫向分布系數(shù)梁號項目1 2 3三車道 邊跨跨中荷載橫向分布系數(shù) mcq兩車道 人群荷載橫向分布系數(shù) 圖 38 1 號梁支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計算圖示（尺寸單位： cm）如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線，并按最不利進(jìn)行布載，1 號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下： 。1()???表 38 支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)梁號項目1 2 3支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù) mcq 人群荷載橫向分布系數(shù) 根據(jù)表 3表 31表 312 可知，三跨連續(xù)梁的 1 號梁荷載橫向分布系數(shù)大于其他梁位的相應(yīng)的值。為簡化連續(xù)梁的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算，設(shè)計偏安全地全橋統(tǒng)一取用 1 號主梁荷載橫向分布系數(shù) mcq=。人群荷載跨中橫向分布系數(shù) mrq=，支點(diǎn)橫向分布系數(shù) mrq=，設(shè)計偏安全考慮全橋統(tǒng)一取用 。??? 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算主梁汽車荷載效應(yīng)橫向分布系數(shù)確定之后，將汽車荷載效應(yīng)乘以相應(yīng)的橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，計算公式為： (1)()pikiiSmPyq???????式中： —主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力（彎矩和剪力） ；pS—汽車荷載沖擊系數(shù)；(1)?? —車道折減系數(shù)， =；?? —荷載橫向分布系數(shù)；im —車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；kP —主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值；iy—車道荷載中的均部荷載標(biāo)準(zhǔn)值；kq—主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積。i?由于 L1/L2 ,則在球內(nèi)力影響線時，可近似認(rèn)為三跨等跨連續(xù)梁，查文獻(xiàn)?《公路橋涵設(shè)計手冊—基本資料》表 323 中所列連續(xù)梁影響線計算各等分點(diǎn)彎矩影響線、建立影響線，可求得所計算截面的彎矩影響線和剪力影響線坐標(biāo)，可繪制出各個截面的彎矩影響線和剪力影響線，如圖 39 和圖 310 所示。根據(jù)最不利布置原則，在各個截面的內(nèi)力影響線上按《通規(guī)》 條的布載要求布載，可求得汽車在各個截面的最大彎矩、最小彎矩、 （正）剪力和（負(fù)）剪力。在考慮車道折減系數(shù)和橫向分布系數(shù)后，可得到汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力。圖 39 各截面彎矩影響線a、左邊支點(diǎn)剪力影響線 b、邊跨左變化點(diǎn)剪力影響線 c、邊跨 1/4 剪力影響線 d、邊跨跨中剪力影響線 e、邊跨 3/4 剪力影響線 f、邊跨右變化點(diǎn)剪力影響線 g、左中支點(diǎn)剪力影響線 h、中跨左變化點(diǎn)剪力影響線 i、中跨 1/4 剪力影響線 j、中跨跨中剪力影響線。 圖 310 各截面剪力影響線 a、左邊支點(diǎn)彎矩影響線 b、邊跨左變化點(diǎn)彎矩影響線 c、邊跨 1/4 彎矩影響線 d、邊跨跨中彎矩影響線 e、邊跨 3/4 彎矩影響線 f、邊跨右變化點(diǎn)彎矩影響線 g、左中支點(diǎn)彎矩影響線 h、中跨左變化點(diǎn)彎矩影響線 i、中跨 1/4 彎矩影響線 j、中跨跨中彎矩影響線由于篇幅所限，僅以中跨跨中截面的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算為例，其余截面就算原理與此相同，計算結(jié)果如表 39 所示。(1)車道荷載取值。根據(jù)《通規(guī)》 條，公路—Ⅱ級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 為：kqkP==計算彎矩時：kN36018(25)??????計算剪力時：?(2)求中跨跨中界面的最大彎矩和最小彎矩、 （正）剪力和（負(fù)）剪力。計算結(jié)果如下。= [+198]maxM= kN?m= [2+198]minM= kN?m=[+238]axQ= kN= [+238]min= kN計算中跨跨中截面的最大最小彎矩和最大（負(fù)）剪力采用直接加載求汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，為簡化連續(xù)梁的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算，設(shè)計偏安全地全橋統(tǒng)一取用 1 號主梁荷載橫向分布系數(shù) mcq=。計算圖示如圖 311 所示。同理，人群荷載效應(yīng)內(nèi)力采用上述方法，人群荷載跨中橫向分布系數(shù)設(shè)計偏安全考慮全橋統(tǒng)一取用 mrq=，計算結(jié)果如表 310。圖 311 中跨跨中截面汽車荷載效應(yīng)計算圖示(3)其他截面的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算同跨中截面，可計算其他截面，汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力見表 39，因全橋?qū)ΨQ，只列出半橋主要截面。 表 39 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力截面 (kN?m)maxM(kN?m)min（正）剪力 （kN） （負(fù)）剪力（ kN）左支點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 邊跨右變化點(diǎn) 左中支點(diǎn)（左） 右中支點(diǎn)（右） 中跨左變化點(diǎn) 中跨 1/4 中跨跨中 表 310 人群荷載效應(yīng)內(nèi)力截面 (kN?m)maxM(kN?m)min（正）剪力 （kN） （負(fù)）剪力（kN）左支點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 邊跨右變化點(diǎn) 左中支點(diǎn)（左） 右中支點(diǎn)（右） 中跨左變化點(diǎn) 中跨 1/4 中跨跨中 基礎(chǔ)沉降內(nèi)力及溫差應(yīng)力計算 基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計算基礎(chǔ)沉降計算時本應(yīng)考慮多種沉降工況，本例篇幅有限，僅計算一種情況，如圖 312 所示，取邊支座沉降 1cm 計算結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)沉降內(nèi)力，采用力法求解，如圖。 基 礎(chǔ) 沉 降 圖 示基 本 結(jié) 構(gòu)M1205。188。2X1=X2=1L1L2L11 X2圖 312 基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力計算示意圖所列力法方程： ?1121220X????= =12123lEI??????= =12?62l= =01?1l2?式中： 、 —分別為當(dāng)支座沉降單獨(dú)作用在基本結(jié)構(gòu)上時，所引起的1?2沿 、 方向的轉(zhuǎn)角。1X2解得：