【文章內(nèi)容簡介】 3L/4截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得3L/，最大負彎矩為(KN m)（7）7L/8截面處彎矩影響線 7L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載布置如圖 7L/8截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得7L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 7L/8截面處最大負彎矩時荷載布置圖查表計算得7L/，最大負彎矩為(KN m)（8）右端點處彎矩影響線 右端截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載布置如圖 右端截面處最大正彎矩時荷載布置圖，最大正彎矩為： (KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 右端截面處最大負彎矩時荷載布置圖，最負正彎矩為： (KN m)第二跨（1）L/8截面處彎矩影響線 L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載的布置如圖 L/8截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 L/8截面處最大負彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，(KN m)（2）L/4截面處彎矩影響線 L/4截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載布置如圖 L/4截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 L/4截面處最大負彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，最大負彎矩為(KN m)（3）3L/8截面處彎矩影響線 3L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載布置如圖 3L/8截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得3L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 3L/8截面處最大負彎矩時荷載布置圖查表計算得3L/，最大負彎矩為(KN m)（4）L/2截面處彎矩影響線 L/2截面處彎矩影響線求最大正彎矩時荷載布置如圖 L/2截面處最大正彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，最大正彎矩為： (KN m)求最大負彎矩時荷載布置情況如圖 L/2截面處最大負彎矩時荷載布置圖查表計算得L/，最大負彎矩為(KN m)剪力計算第一跨左端點處剪力影響線如圖 左端點處剪力影響線圖求最大正剪力荷載布置如圖 最大正剪力荷載布置圖，左邊跨影響線面積為10，（KN）求最大負剪力何在布置如圖 最大負剪力荷載布置圖，（KN）第一跨右端點處剪力影響線如圖 第一跨右端點處剪力影響線圖求最大正剪力荷載布置如圖 第一跨右端點處最大正剪力荷載布置圖，（KN）求最大負剪力何在布置如圖 第一跨右端點處最大負剪力荷載布置圖，（KN） 活載計算截面活載正彎矩值（KN m）活載負彎值（KN m）第一跨L/8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第二跨L/8L/43L/8L/2第一跨左端點剪力 正剪力 = KN 負剪力 = KN第二跨左端點剪力 正剪力 = KN 負剪力 = KN 內(nèi)力組合根據(jù)規(guī)范，荷載組合公式如下： ——承載能力極限狀態(tài)下作用于基本組合的效應組合設計值； ——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，； ——第i個永久作用效應的分項系數(shù)，取=； ——第i個永久作用效應標準值； ——汽車荷載效應的分項系數(shù)，取= ； ——汽車荷載效應的標準值；——在作用效應組合中汽車風荷載效應的其他第j個可變作用效應，=；——當永久作用與汽車荷載和人群荷載組合時，人群的組合系數(shù)，取=； 內(nèi)力組合截面與活載正彎矩組合值（KN m）與活載負彎矩組合值（KN m）第一跨L/8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第二跨L/8L/43L/8L/2第一跨左端點剪力組合 KN KN第二跨左端點剪力組合 KN KN 按正常使用極限狀態(tài)與活載正彎矩組合值（）與活載負彎矩組合值（）第一跨L/8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第二跨L/8L/43L/8L/2與活載正彎矩組合值（）與活載負彎矩組合值（）第一跨L/8L/43L/84 L/25L/83L/47L/8L第二跨L/8L/43L/8L/2 預應力鋼束的估算與布置 預應力筋的設計與布置根據(jù)包絡圖可知，支座處的彎矩絕對值最大，由此按支座處的彎矩估算預應力筋的面積，通長配置。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范規(guī)定，按構(gòu)件正截面裂性要求估算預應力鋼筋數(shù)量，預應力筋面積估算公式為： （公式編號） 其中：——正常使用極限狀態(tài)短期效應組合計算的彎矩值 ——使用階段預應力鋼筋永存應力的合力——預應力鋼筋的合力作用點到截面重心軸的距離，假設——構(gòu)件混凝土全截面面積—構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性抵抗矩擬定采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積為 抗拉強度標準值,張拉控制應力取，預應力損失按張拉控制應力的20%估算。所需預應力鋼絞線根數(shù)為： 根（取300根）則總共所需鋼絞線 ：取120根，擬定共12個預埋金屬波紋管管道，則每個管道有鋼絞線為10根，則。采用夾片式錨具（有頂壓），金屬波紋管成孔，預留孔道直徑為60mm，管間距為30mm，通長配筋12束。第二跨支座處彎矩為由公式 得mm600mm（底板厚度）截面抗彎承載能力按下式驗算：由公式 得＞即滿足設計要求。在支座處通長配筋左右開始以10m的半徑下彎，具體如預應力筋縱向布置圖。第一跨支點處預應力筋布置，其中彎矩，設受壓區(qū)高度。則： 此時，2號預應力筋高度1255mm,，1號預應力筋高度1345mm，滿足設計要求， （單位：cm）分析第二跨中截面：此時預應力筋以半徑20m的圓弧半徑過度，此時1號預應力筋高度245mm，2號預應力筋高度為125mm，預應力筋的重心至底板高度為200mm，有效高度，：mm200mm（底板厚度）：＞滿足設計要求，其預應力筋布置如圖 （單位：cm）分析第一跨跨中截面處預應力筋的布置，其中：M=，此刻3號預應力筋高度200mm，2號預應力筋高度為360mm，1號預應力筋高度為520mm，滿足設計要求，其預應力筋布置如下圖表示 （單位：cm） 非預應力筋的設計與布置 概述由于預應力鋼筋可以完全承擔荷載產(chǎn)生的彎矩，所以非預應力筋的布置可按照構(gòu)造要求布置，根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范規(guī)范，為了保證構(gòu)件的安全和延性，宜采用較小直徑及較密間距，按最小配筋率布置，同時變化段鋼筋的直徑不易小于10mm，其間距不易大于300mm，%，按構(gòu)造要求，取用Φ22螺紋鋼筋，As’=178。，箍筋采用10mm光圓鋼筋，估算鋼筋面積：As=（根）取20根。 首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力。（1）頂板及翼緣自重,取寬的板帶作為分析對象已知頂板厚取，翼緣厚取，具體尺寸見下圖： 頂板受力簡化圖（圖形大小字體統(tǒng)一）（2）上部作用下的力一列車作用為，其作用面積為，則在板上作用荷載大小為：二期荷載縱向上，則在橫向板上力大小為：（3）當這些力共同作用時，求出其最大彎矩，根據(jù)最大彎矩配設橫向鋼筋，滿足頂板的橫向要求。支座反力： 根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以求出彎矩，彎矩圖如下： 其中： 取，則 = 5mm由公式 得根據(jù)鋼筋表選用，則，滿足要求。