【文章內(nèi)容簡介】 以上 靜面積對 換軸靜矩 Sno (㎝3)三角托②16480肋部③∑————翼板①換軸以上 靜面積對 凈軸靜矩 Son (㎝3)85512換軸以上 靜面積對 換軸靜矩 Soo (㎝3)三角托②13184 肋部③∑——10695336——表122 四分點截面對重心軸靜矩計算分塊名稱及序號b1=120㎝ ys=㎝b1=170㎝ ys=㎝靜矩類別及符號分塊面積 Ai (㎝2)分塊面積重心至全截面重心距離 yi(㎝)對凈軸*靜矩 Sij=Aiyi (㎝3)靜矩類別 及符號分塊面積 Ai (㎝2)分塊面積重心至全截面重心距離 yi(㎝)對凈軸**靜矩 Sij=Aiyi (㎝3)翼板①翼緣部分對 凈軸* 靜矩San (㎝3)翼緣部分對 換軸** 靜矩Sao (㎝3)238095795三角托②4001646040011032肋部③1441443780∑————110607下三角④馬蹄部分對 凈軸靜矩 Sbn (㎝3)1608616馬蹄部分對 換軸靜矩 Sbo (㎝3)16010520馬蹄⑤75048510750肋部⑥18018011835管道或鋼束∑————翼板①凈軸以上 靜面積對 凈軸靜矩 Snn (㎝3)1680凈軸以上 靜面積對 換軸靜矩 Sno (㎝3)238096390三角托②4001646040011120肋部③∑————翼板①換軸以上 靜面積對 凈軸靜矩 Son (㎝3)1680換軸以上 靜面積對 換軸靜矩 Soo (㎝3)238095795三角托②4001646040011032肋部③∑————表123 支點截面對重心軸靜矩計算分塊名稱及序號b1=120㎝ ys=㎝b1=170㎝ ys=㎝靜矩類別及符號分塊面積 Ai (㎝2)分塊面積重心至全截面重心距離 yi(㎝)對凈軸*靜矩 Sij=Aiyi (㎝3)靜矩類別及符號分塊面積 Ai (㎝2)分塊面積重心至全截面重心距離 yi(㎝)對凈軸**靜矩 Sij=Aiyi (㎝3)翼板①翼緣部分對 凈軸* 靜矩San (㎝3)1680翼緣部分對 換軸** 靜矩Sao (㎝3)2380三角托②肋部③280280∑————翼板①凈軸以上 靜面積對 凈軸靜矩 Snn (㎝3)1680凈軸以上 靜面積對 換軸靜矩 Sno (㎝3)2380三角托②肋部③∑————翼板①換軸以上 靜面積對 凈軸靜矩 Son (㎝3)1680換軸以上 靜面積對 換軸靜矩 Soo (㎝3)2380三角托②肋部③19391939∑————（三）截面幾何特性匯總表將截面特性值的計算結(jié)果一并列于表13內(nèi)。表13 主梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點支點混 凝 土 凈 截 面凈面積An㎝2 凈慣矩In㎝4 凈軸到截面上緣的距離yns㎝凈軸到截面下緣的距離ynx㎝ 截面抵抗矩上緣Wns㎝3 下緣Wnx㎝3對凈軸凈矩翼緣部分面積San㎝385512靜軸以上面積Snn㎝3 換軸以上面積Son㎝310695336馬蹄部分面積Sbn㎝3—鋼束群重心到凈軸距離en㎝混 凝 土 凈 截 面換算面積Ao㎝2 換算慣矩Io㎝4 換軸到截面上緣的距離yos㎝換軸到截面下緣的距離yox㎝ 截面抵抗矩上緣Wos㎝3 下緣Wox㎝3對凈軸凈矩翼緣部分面積Sao㎝395795靜軸以上面積Sno㎝3 換軸以上面積Soo㎝3馬蹄部分面積Sbo㎝3 —鋼束群重心到凈軸距離eo㎝鋼束群重心到截面下緣距離ap㎝五、鋼束預應力損失計算根據(jù)《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。后張法梁的預應力包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預應力損失的計算方法。對于其他截面均可用同樣方法計算，它們的計算結(jié)果均列入鋼束預應力損失及預加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表14～表19）。（一）預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失按《公預規(guī)》，計算公式為：式中：б——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應力為： б==1860=1395（MPa）（見表1）181?！撌c管道壁的摩擦系數(shù)，對于預埋波紋管取181。=；θ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）；k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=；x——從張拉端到計算截面的管道長度（m），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖13），當四分點為計算截面時。具體計算見表14（二）混凝土彈性壓縮引起的預應力損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失，根據(jù)《公預規(guī)》，計算公式為：式中：——在先張拉鋼束重心處。由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算：其中 Np0, Mp0——分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩， ——計算截面上鋼束重心到截面凈矩的距離，,其中ynx值見表13所示，值見表9。采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束N1~N5，張拉順序為N5，N1, N4，N2，N3。假設張拉時混凝土的強度達到標準強度的80%，計算時應從最后張拉的一束逐步向前推進。計算得預制階段σl4見16表14 計算截面管道摩擦損失σl1計算表截 面鋼束號(176。)(rad)(ｍ)　　(Mpa)跨 中N1(N2)7 N3(N4)7 N515四 分 點N1(N2)7 N3(N4) N5 支 點N1(N2)0 N3(N4)0 N50 表15 計算截面σl2的計算表截面鋼束號Δσd (Mpa/㎜)影響長度lf(㎜)錨固端σl2 (Mpa)距張拉端距離x(㎜)σl2四 分 點N1(N2)134570N3(N4) 132560N5130880錨 固 點N1(N2)144185074N3(N4)144475038N5146215075支 點N1(N2) 15898N3(N4) 16153N516367 34 畢 業(yè) 設 計16 計算截面σl4的計算表計算點鋼束號錨固時預加縱向力Np0=σp0Δapcosα∑Np0epi=ynxai(cm)預加彎矩Mp0= Np0epi(Nm)∑Mp0(Nm)計算應力損失的鋼束號epn(cm)∑Δσpc(MPa)σl4=αEp∑Δσpcσp0σp0ΔApcosαNp0()∑Np0/An∑Mp0/Inepi合計跨 中N31N2N211112581N4N411719526N1N112398230N5N513035570　　　　　　四 分 點N3N2N2102841102841036199N4N41610018N1N112241238 N5N52795179　　　　　　支 點N3N2N2N4N4N1N11331492N52N51441996　　　　　　 1 畢 業(yè) 設 計（三）由鋼束應力松弛引起的預應力損失《公預規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算：式中：Ψ——張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，Ψ=，ζ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋，ζ=，σpe——傳力錨固時的鋼筋應力。計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值見表17。表17 計算截面σl5計算表截 面跨中四分點支點鋼束號σpe(Mpa)σl5σpe(Mpa)σl5σpe(Mpa)σl5N1 N2 N3 N4 N5 （四）混凝土收縮和徐變引起的預應力損失根據(jù)《公預規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應力損失可按下式計算：σl6=ρ=1+式中：——全部鋼束重心處混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值；——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力(扣除相應階段應力損失)產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；——配筋率, ρ=A——本算例為鋼束錨固時相應的凈截面面積An，見表13；ep——本算例為鋼束群重心至截面凈軸的距離e0，見表13；