【正文】 Snn㎝3 換軸以上面積Son㎝310695336馬蹄部分面積Sbn㎝3—鋼束群重心到凈軸距離en㎝混 凝 土 凈 截 面換算面積Ao㎝2 換算慣矩Io㎝4 換軸到截面上緣的距離yos㎝換軸到截面下緣的距離yox㎝ 截面抵抗矩上緣Wos㎝3 下緣Wox㎝3對凈軸凈矩翼緣部分面積Sao㎝395795靜軸以上面積Sno㎝3 換軸以上面積Soo㎝3馬蹄部分面積Sbo㎝3 —鋼束群重心到凈軸距離eo㎝鋼束群重心到截面下緣距離ap㎝五、鋼束預應力損失計算根據(jù)《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。（一）預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失按《公預規(guī)》，計算公式為：式中：б——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應力為： б==1860=1395（MPa）（見表1）181。由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算：其中 Np0, Mp0——分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩， ——計算截面上鋼束重心到截面凈矩的距離，,其中ynx值見表13所示，值見表9。)(rad)(ｍ)　　(Mpa)跨 中N1(N2)7 N3(N4)7 N515四 分 點N1(N2)7 N3(N4) N5 支 點N1(N2)0 N3(N4)0 N50 表15 計算截面σl2的計算表截面鋼束號Δσd (Mpa/㎜)影響長度lf(㎜)錨固端σl2 (Mpa)距張拉端距離x(㎜)σl2四 分 點N1(N2)134570N3(N4) 132560N5130880錨 固 點N1(N2)144185074N3(N4)144475038N5146215075支 點N1(N2) 15898N3(N4) 16153N516367 34 畢 業(yè) 設(shè) 計16 計算截面σl4的計算表計算點鋼束號錨固時預加縱向力Np0=σp0Δapcosα∑Np0epi=ynxai(cm)預加彎矩Mp0= Np0epi(N表17 計算截面σl5計算表截 面跨中四分點支點鋼束號σpe(Mpa)σl5σpe(Mpa)σl5σpe(Mpa)σl5N1 N2 N3 N4 N5 （四）混凝土收縮和徐變引起的預應力損失根據(jù)《公預規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應力損失可按下式計算：σl6=ρ=1+式中：——全部鋼束重心處混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值；——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力(扣除相應階段應力損失)產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；——配筋率, ρ=A——本算例為鋼束錨固時相應的凈截面面積An，見表13；ep——本算例為鋼束群重心至截面凈軸的距離e0，見表13；i——截面回轉(zhuǎn)半徑，本算例為——加載齡期為t0、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0、計算齡期為t時的收縮應變；構(gòu)件理論厚度的計算公式為： h=式中：A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。ｍ In=㎝4An=㎝2 en=ep=6205㎝ Ep=105MPa αEp=計算σpc　　　(1)(2)(3)=(1)+(2)計 算 應 力 損 失 計算公式: 　分子項分母項(4)αEpσpcφ(t,t0)i2=In/An(5)Epεcs(t,t0)ρp=1+ep2/i2(6)［(4)+(5)］%　　　 σl6=(Mpa)1/4點截面σl6計算表計算數(shù)據(jù)Np0= Mp0=ｍ In=㎝4An=㎝2 en=ep=㎝ Ep=105MPa αEp=計算σpc　　　(1)(2)(3)=(1)+(2)計 算 應 力 損 失 計算公式: 　分子項分母項(4)αEpσpcφ(t,t0)i2=In/An(5)Epεcs(t,t0)ρp=1+ep2/i2(6)［(4)+(5)］%　　　 σl6=(Mpa)表191示出了各控制截面的鋼束預應力損失。應對控制截面進行各個階段的驗算。：圖15示出正截面承載力計算圖式（1）確定混凝土受壓區(qū)高度：根據(jù)《公預規(guī)》，對于帶承托翼緣板的T形截面；當成立時，中性軸帶翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。則上式為：右邊=（kN（3）驗算最小配筋率：由《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應滿足下列條件：式中：Mud——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計植，由以上計算可知Mud=（kN求解得x=＜② 計算普通鋼筋As=(m2)=22(cm2)即在梁底部配置6根直徑22mm的HRB335鋼筋，以滿足最小配筋率要求。γ0Vd≤103α2 bh0式中：—混凝土抗拉強度設(shè)計值（MPa） α2—預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受壓構(gòu)件。有效高度h0=(mm)=(m)②箍筋計算：根據(jù)《公預規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應采用帶肋鋼筋，間距不應大于250mm，該設(shè)計選用φ1020cm的雙肢箍筋，則箍筋的總面積為：Asv=2=157(mm2)箍筋間距SV=18cm,箍筋抗拉強度設(shè)計值fsv=280MPa,箍筋配筋率ρsv為： ρsv= ===％式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=.滿足《公預規(guī)》“箍筋配筋率ρsv，％”的要求。P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的陪筋率，P=100ρ，ρ=(Ap+Apb)/(bh0)，當P＞，取P=；——混凝土強度等級；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，=Asv/(Svb)。表22 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束重心位置截 面鋼束號x4 (㎝)R (㎝)sinθp=x4/Rcosθpa0 (㎝)ai (㎝)ap (㎝)錨固點斜截面頂端N1(N2) N3(N4)N5 =(kN)660[2(+)+ ] =(mm2)Vpb=1031260=(kN)Vcs+Vpb=+=(kN)＞γ0V0=(kN)說明主梁錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時也表明上述箍筋配置是合理的。2．斜截面抗裂驗算此項驗算主要是為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利位置，對截面的重心處和跨度急劇改變處進行驗算。 應力部位跨中下緣四分點下緣支點下緣(1)(2)1775189883666(3)(4)(5)(6)0(7)172064012960490(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6^)/(4)0(12)=＜(7)(6)＞/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)(!0)表24 計算表截面應力部位aaoonnbb跨中00172064017206401720640172064000四分點1775187177518717751871775187001296049129604912960491296049000支點88366688366688366688366600000000000000000000000截面主應力部位MPAMPA公式短期組合短期組合短期組合（1）（3）（5）跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonnbb00 26 混凝土主拉應力計算 表25計算表截面荷載　　上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bb　　　　　　　　　　　　跨中一期恒載018 　0 　0 　0 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預加力0 　0 　0 　0 　0短期組合剪應力　　　　　　　　　四分點一期恒載　18 　 　 　 　短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預加力　 　 　 　 　短期組合剪應力　　　　　　　　　支點一期恒載　50 　 　 　 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 0預加力　 　 　 　 　0短期組合剪應力　　　　　　　　　0（三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應力驗算按持久狀況設(shè)計的預應力混凝土受彎構(gòu)件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應力，受拉區(qū)鋼筋的拉應力和斜截面混凝土的主壓應力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的極限值。，最大拉應力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要