【正文】 左側(cè)路肩寬度)+(行車道寬度)+(右側(cè)路肩寬度)+(欄桿)=12m 的橋?qū)掃x用6片主梁，如圖1 11 結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：mm）2. 主梁跨中截面主要尺寸擬定（1） 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比約在1/181/19之間。同時從腹板本身的穩(wěn)定性條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，因此取腹板厚度為200mm。229。229。截面效率指標(biāo)： 5.0546.0.=+=229。橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，為布置錨具的需要，在距離梁端1500mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。中橫隔梁高為1400mm，厚度為上部180mm，下部160mm。180。180。1）計算主梁抗扭慣性矩對于T形梁，抗扭慣性矩可近似等于各個矩形截面的抗扭慣性矩之和式中：——相應(yīng)位單個矩形截面的寬度和厚度；——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)比值計算；——梁截面劃分成單個進(jìn)行截面的塊數(shù)。180。iTaEIGInlb3）按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值：梁數(shù)n=5，梁間距為2m，則：計算所得的值列于表15內(nèi)表15 值梁號　　　　　1 2 3 0,2824 5 64）計算荷載橫向分別系數(shù)：①、1號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖15所示由和繪制1號梁橫向影響線，如圖15所示。截面內(nèi)力計算的一般公式：式中：——所求截面的彎矩或剪力；——汽車荷載的沖擊系數(shù)，對于人群荷載不計沖擊系數(shù)；——多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)；——車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線面積；——車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——所加載影響線中一個最大影響線峰值；前面已經(jīng)求得：，所以，；①、1號梁可變作用（汽車）效應(yīng) MKNM.65.3669)8285.10428248(6857.01189.12max=180。180。249。233。246。180。180。180。235。248。230。180。180。234。247。232。180。233。+180。180。234。180。++180。233。+180。180。+180。=KNV46.25975.06.2976857.04729.05.105.721977.05.106857.075.034285.0189.1max=247。232。+180。180。180。+180。=KNV5.22375.06.2975715.04729.05.105.721645.05.105715.075.034285.0189.1max=247。232。+180。180。180。+180。=KNV1.20775.06.2975365.04729.05.105.720305.05.105365.075.034285.0189.1max=247。232。+180。180。180。 圖112 跨中截面由預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖錨固面鋼束布置為使施工方便，全部6束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固于梁端（圖112a、b）這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且、在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 表 19 鋼筋長度計算表鋼束號R（cm）鋼束彎起角度曲線長度（cm）直線長度X2（cm）有效長度2(S+X2)(cm)鋼束預(yù)留長度（cm）鋼束長度（cm）1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）=（6）+（5）N112140N2121515140N3(N4) 9140NN66140 第4章 計算截面幾和特征 凈截面幾何特性計算在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計算小截面的幾何特性。①有效分布寬度的計算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，應(yīng)取用下列三者中的 最小值： 此處，根據(jù)規(guī)范，取 故： ②有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣矩也不需折減，取全寬截面值。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有所差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預(yù)應(yīng)力損失的計算方法。)(rad)(m)(Mpa)N112N212N3(N4)90..157NN66表113 支點(diǎn)截面管道摩擦損失計算表 鋼束號x(176。 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力。 在反摩擦影響長度外，錨具變形、錨具回縮損失：.各截面計算過程如下： 表114 四分點(diǎn)截面的計算表 鋼束號(Mpa/mm)影響長度l1(mm)錨固端(Mpa)距張拉端距離X(mm)N1(N2)8573N3(N4)8536N5137408543N5137178463表114 支點(diǎn)截面的計算表 鋼束號(Mpa/mm)影響長度l1(mm)錨固端(Mpa)距張拉端距離X(mm)N1(N2)N3(N4)N513740N513717 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)法》規(guī)定，計算公式為： 式中：——在先張拉鋼束中心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力，可按下式計算： 其中 ——分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩， ——計算截面上鋼束中心到截面凈軸的距離，該梁采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時張拉鋼束N1~N6，張拉順序?yàn)椋篘5，N6，N1，N4，N2，N3。 鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力： 由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： 彎矩：剪力： 式中： ——鋼束彎起后與梁軸的夾角，； ——單根鋼束的截面積。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，再分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就滿足。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度，； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。m＞== kN設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——梁的有效高度，以四分點(diǎn)截面為例。m四分點(diǎn)正截面承載力滿足要求。 由此可見，﹤，尚需配置普通鋼筋來滿足追小配筋率要求。 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算時，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即 ≤b 式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面的最大剪力（KN)，1號梁的為 ； b——支點(diǎn)截面的腹板厚度（mm），即b=500mm ——支點(diǎn)截面的有效高度（mm），即 =h=1670826=844（mm） ——混凝土強(qiáng)度等級（MPa）。首先假定=，計算的=，對應(yīng)=選用Ф1020cm的雙肢箍筋，則箍筋的總面積為： =2=157（）箍筋間距=20cm，箍筋抗拉設(shè)計強(qiáng)度=280MPa，箍筋配筋率為： ==%式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算 長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。（2）持久情況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算所以鋼束應(yīng)力為計算表明：預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過規(guī)范規(guī)定值，但其比值。,所以有 正應(yīng)力：主應(yīng)力同理，可得及下梗肋b—b處的主應(yīng)力如下表118表118變化點(diǎn)（IIII）主應(yīng)力計算表計算纖維面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段凈截面第二階段凈截面第三階段凈截面。二、 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段進(jìn)行。 正應(yīng)力： 主拉應(yīng) 同理，可得及下梗肋b—b處的主應(yīng)力如下表119表119 變化點(diǎn)（IIII）抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計算表計算纖維面積矩剪應(yīng)力主應(yīng)力主拉應(yīng)力第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面(2).主壓應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的主拉應(yīng)力。C50混凝土的彈性模量為。作為全梁的平均計算值計算。式中:——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，這里——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，所以局部壓力設(shè)計值為： ——混凝土局部承壓修正系數(shù)，——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%時張拉，此時混凝土強(qiáng)度等級相當(dāng)于，由表查得——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)，、——混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本設(shè)計中采用的即為此類錨具，喇叭管尾端內(nèi)孔直徑為70mm，所以：——局部受壓計算底面積；局部受壓面為邊長為180mm的正方形，根據(jù)《公橋規(guī)》中的計算方法，局部承壓計算底面積為： 所以 ：計算表明。第11章 設(shè)計小結(jié)通過對預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁T形梁橋設(shè)計計算，使我對橋梁的結(jié)構(gòu)中各個組成部分有了一個更加清晰的認(rèn)識。通過這次課程設(shè)計任務(wù)，現(xiàn)在有了比較清晰的認(rèn)識。計算設(shè)計過程中的大量計算曾經(jīng)困擾了自己一段時間，這源自于對工具運(yùn)用的不熟悉。而Excel則可通過公式代入的方式，直接進(jìn)行底層修正