【正文】 計算設計過程中的大量計算曾經(jīng)困擾了自己一段時間，這源自于對工具運用的不熟悉。第11章 設計小結(jié)通過對預應力混凝土簡支梁T形梁橋設計計算，使我對橋梁的結(jié)構(gòu)中各個組成部分有了一個更加清晰的認識。作為全梁的平均計算值計算。 正應力： 主拉應 同理，可得及下梗肋b—b處的主應力如下表119表119 變化點（IIII）抗裂驗算主拉應力計算表計算纖維面積矩剪應力主應力主拉應力第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面(2).主壓應力的限制值作用短期效應組合下抗裂驗算的主拉應力。,所以有 正應力：主應力同理，可得及下梗肋b—b處的主應力如下表118表118變化點（IIII）主應力計算表計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段凈截面第二階段凈截面第三階段凈截面。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算 長期以來，橋梁預應力構(gòu)件的抗裂驗算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應力是否超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗算。首先假定=，計算的=，對應= 由此可見，﹤，尚需配置普通鋼筋來滿足追小配筋率要求。設中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——梁的有效高度，以四分點截面為例。設中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度，； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。 鋼束預應力損失匯總 施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力： 由產(chǎn)生的預加力縱向力： 彎矩：剪力： 式中： ——鋼束彎起后與梁軸的夾角，； ——單根鋼束的截面積。 ——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除后的鋼筋應力。預應力損失值因梁截面位置不同而有所差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預應力損失的計算方法。 表 19 鋼筋長度計算表鋼束號R（cm）鋼束彎起角度曲線長度（cm）直線長度X2（cm）有效長度2(S+X2)(cm)鋼束預留長度（cm）鋼束長度（cm）1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）=（6）+（5）N112140N2121515140N3(N4) 9140NN66140 第4章 計算截面幾和特征 凈截面幾何特性計算在預加應力階段，只需要計算小截面的幾何特性。180。+180。=KNV1.20775.06.2975365.04729.05.105.720305.05.105365.075.034285.0189.1max=247。180。+180。=KNV5.22375.06.2975715.04729.05.105.721645.05.105715.075.034285.0189.1max=247。180。+180。=KNV46.25975.06.2976857.04729.05.105.721977.05.106857.075.034285.0189.1max=247。180。233。++180。234。+180。232。234。180。230。235。180。180。233。180。iTaEIGInlb3）按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值：梁數(shù)n=5，梁間距為2m，則：計算所得的值列于表15內(nèi)表15 值梁號　　　　　1 2 3 0,2824 5 64）計算荷載橫向分別系數(shù)：①、1號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖15所示由和繪制1號梁橫向影響線，如圖15所示。1）計算主梁抗扭慣性矩對于T形梁，抗扭慣性矩可近似等于各個矩形截面的抗扭慣性矩之和式中：——相應位單個矩形截面的寬度和厚度；——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)比值計算；——梁截面劃分成單個進行截面的塊數(shù)。180。橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，為布置錨具的需要，在距離梁端1500mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。229。同時從腹板本身的穩(wěn)定性條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，因此取腹板厚度為200mm。按后張法施工工藝制作橋梁，預制主梁時，預留孔道采用預埋金屬波紋管成型，鋼絞線采用TD雙作用千斤頂兩端同時張拉，主梁安裝就位后現(xiàn)澆60mm寬的濕接縫。第1章 設計資料及構(gòu)造布置一、 設計資料計算跨徑： 橋面凈空：(欄桿)+1m(左側(cè)路肩寬度)+(行車道寬度)+(右側(cè)路肩寬度)+(欄桿)； ：公路一Ⅰ級。最后施工100mm厚的瀝青橋面鋪裝層。馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定的，設計實踐表明，馬蹄的總面積占總面積的10%20%為宜。下核心距：cmyAIKbix43.5545.547252=180。馬蹄部分為配合鋼筋束彎起而從六分點附近（第一道橫梁處）開始向支點逐漸抬高在馬蹄抬高的同時，腹板寬度亦開始變化。=邊梁的橫隔板梁1） 中橫隔板梁體積2） 端橫隔梁體積3） 半跨內(nèi)橫梁重力額為中主梁的橫隔板1） 中隔板梁體積2） 端橫隔板體積 3） 故半跨內(nèi)橫梁重力 與質(zhì)量主梁永久作用集度邊梁橫隔板永久作用集度主梁橫隔板永久作用集度（2） 二期永久作用現(xiàn)澆T梁翼板集度：鋪裝8cm厚的混凝土三角墊層，橫坡2%：8cm瀝青鋪裝：若將橋面鋪裝均攤給5片梁，則：欄桿一側(cè)防撞欄：若將橋面兩側(cè)人行欄，防撞欄，人行道分攤給5片主梁，則：梁的在、二期永久作用集度2. 永久作用效應如圖13所示，設x為計算截面離左支座距離，并令圖13 永久作用效應計算圖邊、主梁的永久作用效應計算表見表12和表13表 12邊梁永久作用效應作用效應跨中四分點支點一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0　彎矩0剪力0表13主梁永久作用效應作用效應跨中四分點支點一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0　彎矩0剪力0二、 可變作用效應計算沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：；馬蹄部分的換算平均厚度：cmt5.28215213=+=如圖1—4所示為的計算圖示，的計算見表14圖14 計算圖示表14 IT計算表分塊名稱翼緣板① 20 腹板② 馬蹄③ 2）計算抗扭修正系數(shù)對于本設計主梁的間距相同，并將主梁計算看成等截面，則有：907.0367.07.75121095.104.02961112113222=180。進而由和計算橫向影響線的零點位置，設零點至1號梁位的距離為則： 解得零點位置已知后，就可求出各類荷載相應于各個荷載位置的橫向影響線豎標值，計圖15 1號梁的橫向影響線算所得值如下：、可變作用（求出公路—Ⅰ）二車道故可變作用（汽車）的橫向分別系數(shù)為：②、2號了由和繪制2號梁橫向影響線如圖16所示：由幾何關系可求出各類荷載相應于各個荷載位置的橫向影響線豎標值，計算所得值如下：、 可變作用（求出公路—II）兩車道故可變作用（汽車）的橫向分別系數(shù)為：圖16 2號梁橫向影響線③、求3號梁荷載橫向分布系數(shù)由由和繪制1號梁橫向影響線，如圖17所示。=圖19 跨中截面各梁作用效應計算圖KNV3.15128215.105.06.2976857.01189.13max=180。+180。180。233。180。180。235。230。249。180。235。+180。180。=(3)求3號梁l/4截面的最大彎矩和最大剪力（如圖111所示）剪力影響線彎矩影響線圖111 四分之一截面的最大剪力與彎矩①．一號梁可變作用（汽車）效應MKNM.74.2216)228281635.1028163248(6857.0189.1max=180。248。180。=②．二號梁可變作用（汽車）效應MKNM.55.1847)228281635.1028163248(5715.0189.1max=180。248。180。=③．三號梁可變作用（汽車）效應MKNM.4.1734)228281635.1028163248(5365.0189.1max=180。248。180。=5（三）主梁作用效應組合主梁的作用效應組合值見表17所示。計算公式如下：截面積 截面慣矩 表110 跨中截面面積距和慣性矩計算表截面分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積上緣靜鉅分塊面積的自身慣性矩Ii距離分塊面積對截面形心慣性矩b1=1600Cm凈截面毛截面735856054528499327,97扣除管道面積15048870 忽略—511675—b2=2080cm換算截面毛截面8078鋼束換算面積15047850 忽略— — —換算