【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 23cLCB5I[26]25cLCB5I[28]27cLCB5I[30]29cLCB5I[32]31cLCB5I[34]32cLCB5I[35]0由基本組合得出控制點(diǎn)單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB2I[4]06cLCB2I[9]17cLCB2I[20]27cLCB2I[30]32cLCB2I[35]0 基本組合彎矩圖 基本組合剪力圖（3） 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合： 公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合： （1） 作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中 —作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； —第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）=，人群荷載=，風(fēng)荷載=，溫度梯度作用=，其他作用=；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。（2）作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合為 短期組合 （1）+ (2)++ 長(zhǎng)期組合 (1) + (2)++短期組合 （1）+單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB13I[4]03cLCB13I[6]5cLCB13I[8]7cLCB13I[10]9cLCB13I[12]11cLCB13I[14]13cLCB13I[16]15cLCB13I[18]17cLCB13I[20]19cLCB13I[22]21cLCB13I[24]23cLCB13I[26]25cLCB13I[28]27cLCB13I[30]29cLCB13I[32]31cLCB13I[34]933332cLCB13I[35]0 短期組合(2)++單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB16I[4]03cLCB16I[6]5cLCB16I[8]7cLCB16I[10]9cLCB16I[12]11cLCB16I[14]13cLCB16I[16]15cLCB16I[18]17cLCB16I[20]19cLCB16I[22]21cLCB16I[24]23cLCB16I[26]25cLCB16I[28]27cLCB16I[30]29cLCB16I[32]31cLCB16I[34]32cLCB16I[35]0由短期組合得出控制點(diǎn)單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB13I[4]06cLCB13I[9]17cLCB13I[20]28cLCB13I[31]32cLCB13I[35]0短期組合彎矩圖短期組合剪力圖5 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 束 的 估 算 與 布 置 鋼束估算根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。 按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求計(jì)算預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。 （1）對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算，如下圖：h0xNdfcd 圖 單筋矩形截面正截面受彎承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖 ， ， 解上兩式得：受壓區(qū)高度 ()預(yù)應(yīng)力筋數(shù) ()或 ()式中 —截面上組合力矩。（控制點(diǎn)為127號(hào)單元)—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；(C50=^2)—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度（) —截面有效高度（） （2）若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。下表為計(jì)算得各單元配筋面積： 承載內(nèi)力極限狀態(tài)控制單元截面配筋面積:單位 m*2單元位置頂/底Mg1 (kN*m)Msum (kN*m)Mj (kN*m)ey (m)Ny (kN)Ay (m^2)6I[9]底17I[20]頂8873910678828I[31]底 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計(jì)算 規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。寫成計(jì)算式為：對(duì)于截面上緣 （1） （2）對(duì)于截面下緣 （3） （4）其中，—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W—截面抗彎模量，—混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。公式（1）變?yōu)? （5）公式（3）變?yōu)? （6） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論： 截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （7） （8）將式（5）、（6）分別代入式（7）、（8），解聯(lián)立方程后得到 （9） （10）令 代入式（9）、（10）中得到 （11） （12）式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(~)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取有效截面計(jì)算。 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （13）當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （14）當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （15） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （16）當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)?？捎汕懊娴氖酵茖?dǎo)得： （17） （18）有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。其關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)， (19)當(dāng)承受時(shí)， (20)預(yù)應(yīng)力彎矩圖預(yù)應(yīng)力剪力圖下表為計(jì)算得各單元配筋面積 正常使用極限狀態(tài)單元截面配筋面積:單位 m*2頂部配筋面積單元位置頂/底Mg1 (kN*m)Msum (kN*m)Mj (kN*m)ey (m)Ny (kN)Ay (m^2)1I[4]頂003I[6]頂005I[8]頂41115007I[10]頂009I[12]頂0011I[14]頂0013I[16]頂15I[18]頂17I[20]頂8873910678819I[22]頂6084921I[24]頂23I[26]頂0025I[28]頂0027I[30]頂0029I[32]頂0031I[34]頂0032I[35]頂00底部配筋面積單元位置頂/底Mg1 (kN*m)Msum (kN*m)Mj (kN*m)ey (m)Ny (kN)Ay (m^2)1I[4]底03I[6]底5I[8]底7I[10]底9I[12]底11I[14]底13I[16]底0015I[18]底46128.0017I[20]底836740019I[22]底46302.459690021I[24]底68460023I[26]底25I[28]底27I[30]底29I[32]底4455631I[34]底32I[35]底 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》(—99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則：應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要?？v向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋,為了設(shè)計(jì)和施工方便,進(jìn)行對(duì)稱布束,錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū).應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。鋼束在橫斷面中布置時(shí)直束靠近頂板位置,直接錨固在齒板上,彎束布置在腹板上,便于下彎錨固。 常用錨具尺寸錨具型號(hào)錨墊板寸mm波紋管徑螺旋筋圈數(shù)千斤頂錨具最小布外/內(nèi)m