畢業(yè)設計-sx-zy-250型塑料注射成型機液壓系統(tǒng)(編輯修改稿)
2024-08-22 21:08 本頁面
【文章內容簡介】 410快速注射Qmax=6vmax兀/4( D2注 d2螺)104=〔6()104〕／4保壓 保壓是為了補縮，故所需流量很小。但該階段系統(tǒng)所耗油量視所選小泵而定12預塑 預塑時螺桿傳動裝置不需油泵供油0冷卻 冷卻階段各油缸皆不進壓力油，故油缸所需流量為零0快速啟模Qmax=6vmax兀/4( D2合 d2合)104=〔6(^2)104〕／4頂出Q=6v兀/4 D2頂104=〔6104〕／4慢速啟模Qmin=6vmin兀/4( D2合 d2合)104=〔6()104〕／4 油缸功率圖的繪制 SX—ZY—250注射機當采用固定預塑方式時流量循環(huán)圖 SX—ZY—250注射機各種動作循環(huán)中油缸所需功率工況 油 泵 所 需 功 率 計 算 公 式功率(千瓦)慢速閉模N=[PQ106]/60=（106106）/60(式中 P—帕，Q—升/分)快速閉模N=[PQ106]/60=（10647106）/60注射N=[PQ106]/60=（106106）/60保壓N=[PQ106]/60=（1210612106）/60預塑預塑時螺桿傳動裝置所需功率由單獨的預塑電機供給冷卻在冷卻階段各油缸皆不進壓力油，故油缸所需功率為零0快 及速 頂啟 出模本機采用在啟模工程中頂出制品故N=[PQ106]/60=（10106（+13）106）/609慢速啟模N=[PQ106]/60=（106106）/60 5 液壓系統(tǒng)方案和工作原理圖的擬定 根據以上工況分析和計算，可初步擬定出液壓系統(tǒng)方案。根據塑料注射機工作部件速比很大，但又不需要大范圍無級調速的特點，本機擬采用量不同的兩個定量油泵并聯(lián)供油的開式系統(tǒng)，這一方案與單泵供油系統(tǒng)相比效率較高，系統(tǒng)發(fā)熱少；而與變量油系統(tǒng)相比，結構簡單，成本低。為滿足注射速度的調節(jié)，選用調速閥進行口節(jié)流調速，其特點是注射油缸回油的阻力小，可以獲得較大的注射推力，而且調速范圍較大，速度穩(wěn)定性較好。缺點是油通過調速閥發(fā)熱后進入注射油缸，造成油缸泄漏增加。根據塑料的品種、制作的幾何形狀和模具的澆注系統(tǒng)的不同，注射系統(tǒng)采用了兩級壓力控制，以便靈活地控制注射壓力和保壓壓力。為了便于實現(xiàn)自動循環(huán)，系統(tǒng)的換向控制閥多數采用三位四通電液換向閥和電磁抽閥。采用電液換向閥換向過程比較平穩(wěn)，適用于壓力較高及流量較大的場合，但結構較復雜，成本高。三位四通換向閥滑中位機能除注射電液換向閥和控制兩級壓力動作的電磁換向閥外，皆采用O型，其換向停止的位置精度較高，且能滿足本機并聯(lián)多油缸油路系統(tǒng)的工作需要。注射電液換向閥和控制兩級壓力動作的電磁換向閽采用Y型機能，既滿足本機并聯(lián)多油缸油路系統(tǒng)的工作需要，又分別利用中位Y型機能滿足螺桿預料后退時注射油缸左腔形成真空進行吸油的需要和使控制兩級壓力大小的遠程調壓閥處于非工作狀態(tài)位置進行卸荷的需要。在啟模系統(tǒng)中采用進油節(jié)流增加啟模阻力，以滿足模過程中實現(xiàn)制品頂出的要求，從而縮短輔助時間，提高生產率。本系統(tǒng)除采用時間繼電器控制保壓和冷卻動作外，其余皆采用行程開關控制各油缸可靠地依次動作和進行速度換接。為使用加工塑料得到良好的塑化質量，本機在注射系統(tǒng)中采用了背壓閥，控制螺桿 退回時間，以使塑化的塑料比較密實，且有利于分離氣體的排出。 SXZY250注射機液壓系統(tǒng)的工作原理圖 SX—ZY—250注射機動作順序說明 6 液壓元件的選擇 油泵的選擇 油泵工作壓力的確定油泵工作壓力按公式計算，即： PB=P+∑△P 由于在注射液壓系統(tǒng)中，壓力油所經過的數量較多，故壓力損失∑△P亦較大，查表取∑△P=。注射油缸最大工作壓力P可根據表1—。于是油缸工作壓力即為： PB =+=（MPa） 所選油泵的額定工作壓力應為： P額= PB =（MPa）根據上述計算結果，應選額定壓力為14Mpa的雙級葉片泵。 油泵流量的確定油泵流量可按公式計算，即： QB≥K（∑Q）max=226=（升/分）根據油泵的額定壓力和流量的計算結果以及快、慢運動所需的要求，應選用雙級葉片泵油泵系列。 油泵電機功率的確定 注射機在整個動作循環(huán)中，系統(tǒng)的壓力和流量是變化的，故油泵電機功率應按公式計算，即： Nm=[(N12t1+……+ Nn2tn)/ (t1+……+ tn)]1/2Nm—等值功率，KW：N1, ……, Nn— 一個動作循環(huán)中各階段所需的功率，KW。t1, ……, tn— 一個動作循環(huán)中各階段所需的時間，S。在選擇驅動油泵的電機時，應首先比較等值功率與各個動作的最大功率。當最大功率在電機允許的短時超載范圍內時，可按等值功率選取電機，否則應按最大功率選取電機。即： Nmax≤KNe式中 Nmax— 最大功率，KW； Ne— 電機額定功勞，KW； K— 電機的過載系數。一般對直流電機，K=～；對異步電機，考慮到電網電壓的波動，一般取，K=～。(1) 慢速閉模 小泵工作，大泵卸荷小泵工作壓力P1等于慢速閉模時合模油缸所需壓力與閉模液壓系統(tǒng)壓力之損失和。，則P1= Mpa。此時流量Q1可根據產品樣本用內插法求得為12升/分。大泵卸貨壓力P2（流量閥卸貨壓力），Q2=47升/分,。所以在慢速閉模時油泵所需功率N1為： N1=[ P1 Q1106]/(60 n1)+ [P2 Q2106]/(60 n2) =[10612106]/(60)+ [10647106]/(60) =(KW)(2) 快速閉模, 大,小泵皆工作油泵工作壓力P等于快速閉模時合模油缸所需壓力與閉模液壓系統(tǒng)壓力之損失和。，則P= Mpa，Q1=12升/分，Q1=47升/分，n=。所以在快速閉模時油缸所需功率N2： N2=[P(Q1+ Q2)106]/(60 n) =[106(12+47)106]/(60) =(KW)(3)連桿瑣緊,大,小泵皆工作以使連桿迅速倒達自瑣位置。油缸工作壓力P=13 Mpa（其中∑△P= Mpa）, Q1=11升/分，Q2=43升/分，n=，側鎖緊時油泵所需功率N3： N3=[P(Q1+ Q2)106]/(60 n) =[13106(11+43)106]/(60) =(KW)(4)注射座整體前移 , 小泵工作，大泵卸貨小泵工作壓力P1=3 Mpa（其中∑△P= Mpa），Q1=12升/分，n1=。大泵的卸荷壓力P2= ，Q2=47升/分，n2=。所以注射座整體前移時，油泵所需功率為： N4=[P1Q1106]/(60 n1)+[P2Q2106
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