【文章內容簡介】 觸變性，經(jīng)振動液化后很容易冒出底板，說明下腹板處已灌注密實，可以停止腹板或下腹板的振動。 當?shù)装迕俺錾倭炕炷習r，不能過早鏟除，待腹板混凝土灌注完畢后再做處理，以防止腹板混凝土因未凝結而產(chǎn)生振動流失現(xiàn)象，以至下腹板出現(xiàn)局部空洞。另外可以在，內模下腹板與底板連接處增設一定寬度 的水平 25 模板，即可防止混凝土大量冒出。 ⑥、混凝土搗固采用Φ Φ 20插入式振動棒。鋼筋密集處用Φ 20插入式振動棒，鋼筋稀疏處用Φ 30 插入式振動棒。振動棒距離模板 5— 10cm。動棒移動距離不得超 過振動棒作用半徑的 倍。振動棒的作用半徑經(jīng)試驗確定。 ⑦、 灌注混凝土時，預應力管道內襯硬塑料管芯 (混凝土灌注完成后拔出 )防止管道變形、漏漿，混凝土灌注后及時通孔、清孔，發(fā)現(xiàn)阻塞及時處理。豎向預應力管道下端要封嚴，防止漏漿；上端要封閉，防止水和雜物進入管道。 ⑧、 混凝土施工縫表面鑿毛，清除水泥薄膜和松動石子，并用水 沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土成分相同的水泥砂漿然后再灌注混凝土。 ⑨、 在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進行橫向拉毛。 段施工及體系轉換 在施工完 邊跨現(xiàn)澆段及懸掛現(xiàn)澆段后進行合攏段施工。 合攏 施工是連續(xù)梁體系轉換的重要環(huán)節(jié)，是對保證成橋質量至關重要。合攏 原則是低溫灌注，又拉又撐又抗剪。 合攏 前使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定，以防止 合攏 混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。同時選擇在一天中的低溫、變化較小時進行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達到終凝，避免受拉 開裂。按照設計的 合攏 順序為先兩個邊跨 合攏 再中跨 合攏 ，而后完成體系轉換。 26 連續(xù)梁 合攏 段施工工藝框圖見 。 圖 合攏段 施工工藝框圖 . 合攏 段施工配重 為保證 合攏 段始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，邊跨合攏段施工時 ,要在中跨 6塊頂部中央處設最大 (自量 +容量 )不超過 200KN 的水箱，水箱重心距 6塊外端部2m，灌注混凝土過程中，依據(jù)灌注混凝土的速度向水箱中加設同等質量的水。 圖7 .2. 49 連續(xù)梁合攏段施工工藝框圖掛籃后移安裝吊架、底、側模并校正加固兩端固結綁扎底板、腹板鋼筋安裝內模兩懸臂端加配重綁扎頂板鋼筋及布設預應力張拉臨時固結預應力束灌注合攏段砼養(yǎng)生拆除內模解除臨時預應力束張拉合攏跨預應力束相鄰懸臂端高程復測進行持續(xù)的氣溫觀測 27 . 邊跨 合攏 段施工 邊跨 合攏 段長度為 2m。在完成懸臂箱梁和邊跨現(xiàn)澆段施工 (指混凝土灌注、預應力束張拉 )后，開始邊跨 合攏 段施工。邊跨施工前拆除 掛籃并解除邊跨其它荷載，在邊跨現(xiàn)澆段萬能桿件支架上安裝 合攏段底模、側模及其支架 ，調整 合攏 段的中線和高程。 由于邊跨 合攏 段一端是膺架現(xiàn)澆梁段，一端是懸臂灌注梁段，梁體豎向溫差會使 合攏 口梁截面產(chǎn)生撓度和角變位，使 合攏 段混凝土受彎。為此，在施工中必須設置臨時鎖定裝置。 臨時剛性連接采取既撐又拉的辦法，將兩端連成整體。在 合攏 段箱梁的端部設置聯(lián)結構造作為臨時支撐，以承受溫度升高使懸臂縱向伸長產(chǎn)生的壓應力，在梁的頂、底板的頂面預埋鋼板，設置反力座，并將外剛性支撐焊接，以鎖定 合攏 口。在取得設計院同意的情況下，穿以部分縱向 預應力束，以預壓力來抵消兩端因溫度降低而縮短所產(chǎn)生的拉力，通過設置承受壓力及拉力的裝置使 合攏 段混凝土得到保護。 為了達到鎖定裝置與懸臂上堆放材料及懸臂共同變形的目的，臨時鎖定裝置的鎖定力要大于釋放任何一側各墩的全部活動支座的摩阻力；另外還考慮現(xiàn)澆段支架縱向水平彈性變形的反力。 調度部門及時掌握 合攏 期間的氣溫預報情況，并迅速反饋給各施工班組，選擇日氣溫較小、溫度變化幅度較小時進行臨時鎖定裝置的安裝。臨時鎖定裝置安裝快速、對稱進行，與預埋在邊跨和懸臂端梁體的鋼板等強度焊接。 為了減小混凝土灌注時懸臂端混凝土和 合 攏 段混凝土溫差引起的沿梁縱 28 向的軸向力， 合攏 段混凝土灌注時選擇當天溫度最低的時間但 合攏 溫度最佳溫度在 15~20℃之間，且應與鎖定時溫度相同。 合攏 段混凝土采用比梁體提高一個等級的混凝土，即采用 C55 微膨脹混凝土，通過試驗作特殊配合比設計，以便及時張拉預應力束，并加強搗固和養(yǎng)護。 合攏 前將現(xiàn)澆段和懸臂灌注梁段上的雜物清理干凈，此時除加壓等物體外應將施工機具等全部清除或移至 0塊頂部，保證應力狀態(tài)與設計相符。 合攏 前，精確測量邊跨 合攏 段兩側兩個梁段的頂面高程并進行對比，如果其高差Δ 10mm則繼續(xù)下步施工，若高差 Δ 10mm則按照計算使用配重，將水箱放置在梁上的指定位置，再進行 合攏 施工。 鋼筋綁扎：綁扎底板鋼筋→固定底板預應力管道→綁扎腹板鋼筋、豎向預應力管道固定→固定腹板內縱向預應力管道→綁扎頂板鋼筋→固定頂板橫向預應力管道。 灌注底板和腹板混凝土時，從內模頂部開口，設串筒灌注底板混凝土，同時在箱體內腹板模板上開口，設溜槽或導管灌注底板和腹板下部。然后灌注腹板上部和頂板混凝土。 待 合攏 段混凝土齡期達到 5 天且強度達到 85％強度后，按圖紙要求張拉頂?shù)装鍣M、縱向鋼索和豎向預應力筋并壓漿。張拉的一般順序為：先底板束后頂板 東，先長束后短束，頂?shù)装褰诲e進行，將 合攏 束補拉到設計噸位。 張拉及壓漿完成后，拆除臨時鎖定裝置。 . 中跨 合攏 段施工 待兩端邊跨 合攏 全部完成后進行中跨合攏段的施工。先拆除掛籃，以此 29 另一端掛籃模板作為中跨 合攏 段的模板，拼裝中跨合攏段吊架，完成籃底、外模板的安裝，并將其主桁架拆除。中跨合攏段 合攏 口兩端的懸臂部分長度和截面都對稱，在合攏短時間內，兩端懸臂因箱梁豎向溫差產(chǎn)生的合攏口撓度基本相同，合攏口的臨時鎖定裝置僅承受角變位產(chǎn)生的彎矩。在中跨懸臂端加水箱配重，并在當天最低溫度時等強焊接臨時鎖定裝置，并對預應力合攏束臨 時張拉，并快速完成鋼筋、模板和管道的安裝。選擇當天最低溫度，灌注 合攏 段混凝土，并及時搗固和養(yǎng)護，同時將壓重逐漸解除。待合攏段達到設計強度后按順序張拉中跨各預應力束，最后拆除臨時鎖定裝置和吊架。 . 體系轉換 體系轉換工作應在合攏段縱向連續(xù)預應力束張拉并壓漿完成后進行。體系轉換緩慢均勻進行，融化硫磺砂漿前應將電阻絲外伸部分拖住防止電阻絲受熱后斷裂，并應配備氧氣，乙炔等物品。 在體系轉換前，要對橋面標高進行測量，以與轉換后的橋面標 進行對比分析。 30 (五）連續(xù)梁體系（四）中跨合攏(三）單懸臂體系(二） 邊跨合攏 (一） T 構體系 圖 － 2 連續(xù)梁體系轉換 . 預應力管道施工 底頂板縱向預應力筋采用塑料波紋管，橫向預應力筋采用內徑金屬波紋管制孔，豎向預應力筋外套鐵皮管。 把管道運輸至現(xiàn)場后，注意不能使波紋管變形、開裂，并保證尺寸，管道存放要順直，不可受潮和雨淋銹蝕。 按設計圖紙所示位置布設波紋管，并用定位筋固定，安放后的管道必須平順、無折角。 管道所有接頭長度以 5d為準，采用大一號的波紋管套接，要對稱旋緊， 31 并用膠帶紙纏好接頭處以防止混凝土漿摻入，當管道位置與非預應力鋼 筋發(fā)生矛盾時采取以管道為主的原則，適當移動鋼筋保證管道位置的正確。 施工中人員、機械、振動棒不能碰撞管道，以免損壞管道造成漏漿。 灌注混凝土之前對管道仔細檢查，主要檢查管道上是否有孔洞，接頭是否連接牢固、密封，管道位置是否有偏差。 . 預應力筋的加工及安裝 . 縱向預應力加工及安裝 卷揚機穿束可穿縱向長束，采取整束牽引的方法：即制作一套架子，立于懸臂兩端，通過架子上的滑車，先使鋼繩穿入管道內，鋼絲繩在另一端穿出后綁上鋼絞線接頭，用卷揚機通過滑車慢慢把鋼絞線引進管道內。 . 豎向預應力加工及安裝 為確保豎 向預應力筋的位置準確、垂直，在中部采用定位鋼筋。豎向預應力筋錨固端與底板及頂板鋼筋位置發(fā)生矛盾時，應保證錨墊板和錨下螺旋筋的位置準確而調整腹板及頂板鋼筋位置。 . 橫向預應力加工及安裝 采用人工穿束，把鋼絞線一頭錨固，另一頭慢慢穿入波紋管道內。 . 預應力張拉 預應力張拉設備使用前應先委托有鑒定能力的單位校定，測定油泵線 32 性回歸方程，根據(jù)千斤頂?shù)膹埨τ嬎愠鰤毫Ρ碜x數(shù)，施工過程中實行雙控，以油表讀數(shù)為主，伸長值為輔。 預應力筋的張拉縱向預應力均采用千斤頂張拉?？v向預應力鋼絞線張拉時兩端對稱進行。橫向預應力鋼絞線利用翼 板的支架搭設工作平臺，由墩頂現(xiàn)澆段中心向兩側逐束單根張拉。 豎向預應力鋼筋在安裝前均按設計張拉力在臺位上進行預拉，每施工完一節(jié)段，由墩頂現(xiàn)澆段向兩邊與橋軸線對稱單向張拉。 ①、縱向預應力張拉 縱向預應力筋張拉按照左右對稱、先下后上、先縱后橫的原則進行。采取兩端張拉并 錨固的 方法。為減少混凝土的收縮徐變對預應力的不利影響，避免由于混凝土收縮徐變過大造成永存預應力不滿足設計要求，需要采取混凝土強度、齡期雙控指標，在混凝土施工后 5 天且強度達到 85%以上時方能張拉。 張拉步驟為： a、初始張拉力張拉檢查油路的可靠性， 安裝正確后，開動油泵向張拉油缸緩慢進油，使鋼絞線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與預應力管道軸線一致，以保證鋼絞線的自由伸長，減少摩阻，同時調整夾片使其夾緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對稱加載到初始張拉力后停止加油，測量并記錄鋼絞線初始伸長量，完成上述操作后繼續(xù)加載至控制張拉力，量測實際伸長量并與計算伸長量相比較。 b、鋼絞線達到控制張拉力時，不關閉油泵，而繼續(xù)保持油壓 2分鐘，以補償鋼絞線的松弛所造成的張拉力損失，并檢驗張拉結果。然后測量并記 33 錄控制張拉力下的鋼絞線伸長量。 鋼 絞線束實際伸長量的量測方法：開始張拉前，將本束所有鋼絞線尾端切割成一個平面或采用有較大色差較大的顏料標注出一個平面。在任一張拉力下量測伸長量平面至喇叭口端面之間的距離。將每個張拉循環(huán)中初張拉力和終對應的量測值的差值，作為本張拉循環(huán)中鋼絞線束的實際伸長量。張拉循環(huán)的實際伸長量之和，即為該束鋼絞線初始張拉力至控制張拉力的實際伸長量，與鋼絞線束實際伸長量的計算互為校核。 鋼絞線束實際伸長量△ L 的計算公式為：△ L=ΣΔ L1+ΣΔ L2 其中 Δ L1：初始張拉力至控制張拉力間的鋼絞線束實測伸長量。 Δ L2：為初始張拉力 下的鋼絞線束伸長量，其值通過計算得出。 鋼絞線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即在張拉力達到設計 實際 伸長值與理論伸長值之間的誤差，若在177。 6％之間即表明本束張拉合格。否則，若張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理值之間的誤差超標，則應暫停施工，在分析原因并處理后，繼續(xù)張拉直至達到設計應力。 c、 錨固鋼絞線 持荷 2min油表讀數(shù)無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油，油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。錨固時先錨固一端，待該端 錨固 并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼絞線無滑絲和斷絲后，將另一端補足拉 力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、 工具錨及千斤頂，同樣觀察鋼絞線有無滑絲和斷絲現(xiàn)象。當鋼絞線長度較長而千斤頂油缸長度較短，一次張拉不能到位，則需多次張拉循環(huán)。操作方法和步驟與上述方法和步驟相同，只是，一循環(huán)的錨固拉力作為本次循環(huán)的初始拉 34 力。如此循環(huán)直至 達到最終的控制張拉力。若一切正常，則接著進行下一步工作。 ②、橫向預應力張拉 橫向預應力張拉 利用翼板的支架搭設工作平臺，由墩頂現(xiàn)澆段中心向兩側逐束單根張拉， 采取一端錨固一端張拉的方法。 張拉應在梁體混凝土強度及彈性模量達到設計值的 100%后進行 ,且必須保證張拉時梁體混凝土齡期大于 5天。 ③、 豎向預應力張拉 豎向預應力張拉：豎向預應力筋采用Φ 25 精軋螺紋鋼筋，其抗拉極限強度為 980MPa，錨下張拉控制應力為 735MPa。 具體操作為：清理錨墊板，在錨墊板上做伸長量的標記點并量取從粗鋼筋頭至錨墊板標記點之間的豎向距離δ 1 作為計算伸長量的初始值→安裝工作螺帽→安裝千斤頂→安裝聯(lián)結器與張拉桿→安裝工具螺帽→初張拉至控制張拉力的 10%→張拉至控制張拉力 P→持荷 2min→旋緊螺帽→卸去千斤頂及其他附件→ 12 天后再次張拉至控制應力并旋緊工作螺帽→量取 從鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離δ 2 為計算伸長量終值→計算實際伸長量Δ =δ 2δ 1，將該值與理論計算值比較，若誤差在177。 6%內則在 24h 內完成壓漿，若誤差超出177。 6%則分析處理。 . 孔道壓漿 . 孔道壓漿前的準備工作 a、水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據(jù)孔道形式、壓漿方法、壓漿設備 35 等因素通 過試驗確定。 施工時要沖洗管道后再用空壓機吹去孔內積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機內按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑的順序。拌合時間不能低于 2min，拌好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內。儲漿桶要不停地低速 攪拌并保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓漿能一次連續(xù)完成。 每次水泥漿自攪拌到完成壓漿的時間不得超過 40分鐘。 b、使 用砂輪機切割錨外 多余鋼絞線。 c、封錨。錨具外面