裝配式鋼筋混凝土簡支t梁橋計算畢業(yè)設計(doc畢業(yè)設計論文)(編輯修改稿)
2024-07-25 10:32 本頁面
【文章內容簡介】 02030由表13可以看出，剪力效應由3號梁控制設計。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設計，配筋與驗算 1. 配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號梁值最大，考慮到設計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按1號梁計算彎矩進行配筋。設鋼筋凈保護層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=18cm，則主梁有效高度為=ha=(11018)cm=102cm.已知1號梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若滿足: ，則受壓區(qū)全部位于翼緣內，為第一類T形截面，否則位于腹板內，為第二類T形截面。式中為橋跨結構重要性系數(shù)，；為混凝土軸心抗壓強度設計值，本設計為C50混凝土，故；為T形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。判別式左邊：判別式右邊：受壓區(qū)位于翼緣內，屬于第一類T形截面，應按寬度為的矩形截面進行正截面抗彎承載力設計計算。設混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的HRB335級鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。圖9 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求。（2）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設計，配筋與驗算按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度為： 抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 由表13可知支點剪力效應以3號梁最大，考慮安全因素，一律采用3號梁剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應也以3號梁最大，一律以3號梁進行計算。假定最下排兩根鋼筋沒有彎起而而通過支點，則有: ，根據(jù)式故端部抗剪截面尺寸滿足截面要求。若滿足條件，可不需要進行斜截面抗剪強度計算，僅按構造要求設置鋼筋。而本橋設計中因此，應進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。 （1）斜截面配筋的計算圖示A. 最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土和鋼筋共同承擔的不小于60%，彎起鋼筋（按彎起）承擔不大于40%；B. 計算第一排彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔的的那部分剪力值。C. 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計算圖示如圖10所示。由內插可得，距支座中心h/2處得剪力效應為則 圖10 彎起鋼筋配置及計算圖示（單位：cm）相應各排彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值見表14。彎起鋼筋位置與承擔剪力值計算表 表14斜筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值 斜筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值 1324 （2）各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算：故相應于各排鋼筋的面積按下式計算：各排彎起鋼筋的面積計算見表15。在跨中處增設2根16mm的輔助斜鋼筋。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。彎起鋼筋的面積計算表表15彎起排次每排彎起鋼筋計算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積12Φ36203222Φ32160932Φ32160942Φ162Φ36鋼筋的抵抗彎矩為:2Φ32鋼筋的抵抗彎矩為：全梁抗彎承載力校核見圖11。圖11 全梁抗彎承載力驗算圖示（尺寸單位：cm）跨中截面的抵抗彎矩為：第一排彎起鋼筋的正截面承載力：第二排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：經驗算各截面均滿足要求。（四） 箍筋的配置根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，箍筋間距的計算式為式中 —異號彎矩影響系數(shù)，本設計中取 =； —受壓翼緣的影響系數(shù)，取 =； P—斜截面內縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100ρ，ρ=As/（bh0），當P，取P=。 Asv—同一截面上箍筋的總截面面積（mm2）； fsv—箍筋的抗拉強度設計值，選用R235鋼筋，則fsv=195MPa； b—用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）； h0—用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（mm）； ξ—用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取ξ=； Vd—用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值（KN）。選用2φ10的雙肢箍，則面積Asv=，距支座中心h0/2處的主筋為2Φ36，=，有效高度h0==，ρ=/（bh0）=，則P=100ρ=，最大剪力設計值Vd=。把相應參數(shù)值代入上式得 =按照有關箍筋的構造要求，選用=250mm。在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁
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