【文章內容簡介】 橫梁的抗彎和抗扭慣矩： =+++= 故 單位彎矩及抗扭慣矩Jy 和JTy： ?計算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù) 式中：為橋寬的一半 為計算跨徑 ，取G=，則: ?計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知，查GM圖表，可得表中數(shù)值。 GM圖表值橋位荷載位置b3b/4b/2b/40b/4/23b/4bk1011b/4b/213b/4bk0011b/2b/413b/42b用內插法求各梁位處值： 1號、7號梁： 2號、6號梁： 3號、5號梁： 4號梁 ：（系梁位在o點的k值）列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值：（）?繪制橫向分布影響線圖（），求橫向分布系數(shù).對?號梁：兩車道 三車道 對?號梁：兩車道 三車道 四車道 對?號梁：四車道 對?號梁：四車道 +++）=取最大值： 跨中荷載橫向分布系數(shù)計算圖2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)采用杠桿原理方法計算，首先繪制橫向影響線圖（），在橫向按最不利荷載布置。 橫向分布影響線坐標計算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b1號2號3號4號1111000011 支座處荷載橫向分布系數(shù)計算圖 對于?號梁： 對于?號梁： ?號、?號、?號、?號梁的橫向分布系數(shù)和?號梁一樣對于?號梁： 3）橫向分布系數(shù)匯總，： 橫向分布系數(shù)匯總荷載類別??????? 公路—I級 （3）車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》、公路I級的均布荷載標準公路I級車道荷載的均布荷載標準值為q= 根據(jù)規(guī)范 28米跨徑時P=268KN，計算剪力時， （4）計算可變作用效應 主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)m,鑒于跨中和四分點剪力響線的較大坐標位于橋跨中部。故也按不變的m來計算，求支點和變化點截面 活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到四分之一之間，橫向分布系數(shù)用m, m直線插入其區(qū)段均取m值。 1）跨中截面計算（）： 式中：S—所求截面汽車標準荷載的彎矩或剪力 —車道均布荷載標準值 —車道集中荷載標準值 —影響線上同號區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標值 可變作用標準效應 可變作用沖擊效應： 2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力（）可變作用標準效應： 可變作用沖擊效應： 3）求變化點截面的最大彎矩和最大剪力（） 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應： 4）求支點截面的最大剪力（）可變作用沖擊效應： 按《橋規(guī)》—，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（） 主梁作用效應組合序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax()(KN)()(KN)()(KN)(KN)（1） 第一期永久作用0（2） 第二期永久作用0（3） 總永久作用=(1)+(2)0（4） 可變作用公路一級（5）可變作用沖擊（6） 標準組合=（3）+（4）+（5）（7） 短期組合=（3）+（4）（8） 極限組合=(3)+[(4)+(5)]（1）按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數(shù) 式中：—持久狀態(tài)使用荷載產生的跨中彎矩標準組合值 C1—與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路I級， —一股鋼絞線截面積。 ks—上核心距，在前以算出ks=； —鋼束偏心距，初估=15cm，則 對?號梁： （2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)式中：—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 —經(jīng)驗系數(shù)，——， —預應力鋼絞線的設計強度，1260MPa 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)取鋼束數(shù)n=6（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，采用內徑70mm、外徑77mm的預埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預規(guī)》，管道至梁底和梁側凈距不應小于3cm及管道直徑的1/2。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2）預制時在梁端錨固N1——N6號鋼束，對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。 。鋼束群重心至梁底的距離為： 為驗核上述布置得鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特征（）。分塊名稱 (cm) (cm) （1） （2）(4) (5)(6) (7)=(4)+(6)翼板220012100三角承托腹板 7155 其中： 故計算得： 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內。（2）鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束起彎角時，要考慮到其因彎起所產生的豎向預剪力有足夠的數(shù)量，同時要考慮到由其增大而導致磨擦預應力損失不宜過大。故將錨固端截面分為上、下兩部分，176。；下部鋼束彎起角暫定為7176。，所有鋼束線型均先用兩端為圓弧線中間再加一段直線，且整根鋼束管道都布置同一豎直平面內。 錨固端鋼束群位置圖 （3）鋼束計算 1）計算鋼束起彎點至跨中的距離 錨固到支座中心線的水平距離（）為： 下圖示出了鋼束計算圖式（），鋼束起彎點至跨中的距離列表計算（） 鋼束起彎點至跨中的距離鋼束號起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm) R(cm)X2(m)X1(m)N1(N2)211007N3(N4)451007N510710015N6125100152）控制截面的鋼束重心位置計算?各鋼束重心位置計算（） 由圖示的幾何關系，當計算截面在曲線段時，計算公式為： ，當計算截面在近端錨固點的直線段時，計算公式為： 式中：——鋼束彎起后，在計算截面處鋼束重心到梁底的距離； ——計算截面處鋼束的升高值； ——鋼束起彎前到梁底的距離； ——鋼束彎起半徑 ?計算鋼束群重心到梁底距離 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 R(cm) 四分點N1(N2)未彎起——99N3(N4)未彎起——1515N599N615變化點N1(N2)9N3(N4)15N59N6 15 125 支點直線段yN1(N2)217926N3(N4)45715N5107159N612515153）鋼束長度計算其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。通過每根鋼束長度計算，就可以得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度。：鋼束號R(cm) 鋼束起角度 曲線長度（cm) 直線長度 直線長度 有效長度鋼束預留長度(cm) 鋼束長度（cm)(1)(2)(3)(4)(5) (6) (7) (8)=(6)+(7)N1(N2)7100140N3(N4)7100140N515100140N615100140 計算主梁截面幾何特征： 截面面積及慣矩計算（1）凈截面幾何特征計算。 在預加應力階段，只需要計算小截面的幾何特征（）。 計算公式如下： 截面積 截面慣矩 （2）換算截面幾何特征計算 1）整體截面幾何特征計算 在使用荷載階段需要計算大截面的幾何特性，計算公式如下： 截面積 截面慣矩 式中：、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離；