【文章內(nèi)容簡介】 ⑥ ①，②，③，④, ⑤, ⑥聯(lián)立代入已知數(shù)據(jù),解得 = = = = = kJ/kg(1)小汽輪機(jī)抽汽系數(shù) (2)由凝汽器的質(zhì)量平衡計算 == 上式中為補(bǔ)充水系數(shù)(3)由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)H4抽汽口抽汽系數(shù)和：=+++=各加熱器抽汽系數(shù)和：==++++=軸封漏汽系數(shù)：=+=++++++=凝汽系數(shù)： 該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的誤差較大，取=，凝汽系數(shù)計算正確。 汽輪機(jī)內(nèi)功計算(1)凝汽流動功kJ/kg式中—再熱氣吸熱,= kJ/kg(2)抽汽流做功1kgH4抽汽做功： +=738 kJ/kg1kgH5抽汽做功： kJ/kg1kgH6抽汽做功： 1056 kJ/kg1kgH7抽汽做功： 1191 kJ/kg1kgH8抽汽做功： kJ/kg抽汽流總內(nèi)功： (3)附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和： =(+++)() +(+)(+)+(+) =(4)汽輪機(jī)內(nèi)功 汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水量計算汽輪機(jī)比熱耗：汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率： =汽輪機(jī)絕對電效率： 汽輪機(jī)熱耗率： 3600/=(kWh)汽輪機(jī)汽耗率： (kWh)汽輪機(jī)進(jìn)氣量： 1647436kg/h給水量： 凝結(jié)水泵流量： 凝汽量： 第四級抽汽量: 第五級抽汽量: 第六級抽汽量: 第七級抽汽量: 第八級抽汽量: 全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)由，查表得過熱蒸汽出口比焓再熱蒸汽參數(shù)鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力，該壓力已高于汽輪機(jī)排汽壓力，故按照汽輪機(jī)側(cè)參數(shù)。確定鍋爐再熱器出口壓力。由和，查表得再熱蒸汽出口比焓再熱器換熱量鍋爐有效熱量 =（）（）+（）+（）+=管道效率 =全廠效率 =全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗（）=式中—暖風(fēng)器吸熱量，按下式計算： （）= 相應(yīng)于1kg標(biāo)煤的輸入熱量： ==發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗：3600/（）=h全廠熱耗率 =h全廠供標(biāo)準(zhǔn)煤耗： （）=h式中—廠用電率由原資料可知：管道效率 =全廠效率 =全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗 （）=式中—暖風(fēng)器吸熱量，按下式計算： （）= 相應(yīng)于1kg標(biāo)煤的輸入熱量： ==發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗：3600/（）=h全廠熱耗率 =h全廠供標(biāo)準(zhǔn)煤耗： （）=h式中—廠用電率相對變化量：= 0 由此 0 可知，能耗增加，熱效率下降，熱經(jīng)濟(jì)性下降。由相對變化量小于零可知，當(dāng)切除高壓加熱器以后全廠效率下降，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗增大，全廠熱耗率增大，全廠供標(biāo)準(zhǔn)煤耗增大，耗煤量增加，機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性下降。3 高壓加熱器的運(yùn)行對安全性的影響分析加熱器的啟、停方式有兩種：一種是隨機(jī)組負(fù)荷的高低啟停，另一種是隨機(jī)組的啟停而啟停。 隨機(jī)組負(fù)荷高低的啟停方式運(yùn)行中，機(jī)組負(fù)荷達(dá)到規(guī)程所規(guī)定的數(shù)值時，即可投入高壓加熱器。但投入前必須進(jìn)行全面的檢查：檢查高壓加熱器的疏水水位計，應(yīng)完整清潔，并有充分的照明；溫度計、壓力表裝置齊全完好；疏水器動作靈活和水位自動保護(hù)裝置正?？煽?水位保護(hù)裝置不正常時，禁止投入高壓加熱器)，并向抽汽管逆止門的保護(hù)系統(tǒng)通水。檢查確認(rèn)各部正常后，先稍開該抽汽管的來汽門、逆止閥前后的疏水門，同時開啟加熱器汽側(cè)放水門，使加熱器預(yù)熱，預(yù)熱時開啟汽側(cè)排向大氣的空氣門，排凈空氣后關(guān)閉。加熱器的預(yù)熱時間視具體機(jī)組而定。預(yù)熱后打開水側(cè)進(jìn)、出口閥門的強(qiáng)制手輪，開啟注水門，向加熱器水側(cè)注水，隨著注水壓力的上升，開啟水室放空氣門，當(dāng)見水自空氣門流出后關(guān)閉空氣門。當(dāng)注水到工作壓力時，關(guān)閉注水門，此時檢查水側(cè)壓力是否下降、汽傭水位悄況以及汽側(cè)放水門是否有水流出，以判斷管子是否泄漏，若漏水則不能投入運(yùn)行。加熱器預(yù)熱后，開啟啟動門，使自動進(jìn)水和旁路聯(lián)成閥升起，給水通過加熱器內(nèi)部管系，并頂開出口逆止門，冠水正常后，切斷旁路，關(guān)閉啟動門和汽側(cè)放水門，緩慢開啟抽汽管上的來汽門。以規(guī)程規(guī)定的速度使加熱器汽側(cè)升壓，汽側(cè)壓力升高后，疏水水位上升，根據(jù)壓力和水位情況，投入疏水器，進(jìn)行逐級疏水，當(dāng)汽壓最低的高壓加熱器的汽壓高于除氧器汽壓2以上時，即可將其疏水導(dǎo)向除氧器，根據(jù)負(fù)荷情況也可疏至低壓加熱器。最后，關(guān)閉抽汽管上逆止閥前、后的疏水門，注意檢查出口給水溫度的上升情況以及加熱器的運(yùn)行是否正常。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷降到規(guī)程規(guī)定的數(shù)值以下時，應(yīng)停下高壓加熱器，此時應(yīng)手動抽汽逆止閥，使其保護(hù)動作，切斷進(jìn)汽。然后開啟抽汽管上的疏水門。待加熱器逐漸冷卻后，手動給水自動旁路裝置，將加熱器切換為旁路供水。當(dāng)給水走旁路后，關(guān)閉水側(cè)入口和出口門的強(qiáng)制手輪。在停止高壓加熱器時，應(yīng)注意，任何情況下不得中斷向鍋爐的供水，特別是單元制機(jī)組，更應(yīng)該注意這一點(diǎn)。高壓加熱器的這種隨負(fù)荷高低的啟停方式，具有操作可單獨(dú)選行，與機(jī)組啟停操作無關(guān)的優(yōu)點(diǎn)，但它受負(fù)荷的限制．對于負(fù)荷變動頻繁的機(jī)組，則帶來較大的麻煩，對經(jīng)濟(jì)性也不利。高參數(shù)大容量的機(jī)、爐，一般多采用單元制，機(jī)組多采用滑參數(shù)啟停，此時高壓加熱器也可隨同機(jī)組一起啟停。在這種情況下，加熱器水側(cè)進(jìn)出口閥門、進(jìn)汽門、疏水門、空氣門均處于開啟狀態(tài)，自動保護(hù)投入，汽側(cè)放水門關(guān)閉，水側(cè)管系為通水運(yùn)行。加熱器隨機(jī)組啟停時，由于抽汽參數(shù)隨負(fù)荷的增減而變化，因而可使加熱器管板和管系均勻地加熱和冷卻，金屬熱應(yīng)力大大減小，這對高壓加熱器是十分有利的。當(dāng)機(jī)組滑停時，汽輪機(jī)打閘以后，高壓加熱器水側(cè)即可停止。此時，除開啟抽汽管上的疏水門和汽側(cè)放水門外，不必進(jìn)行其它操作。高壓加熱器的啟動還分為冷態(tài)和熱態(tài)兩種情況。冷態(tài)啟動時，要按抽汽壓力從低到高，逐個地投入，同時必須注意對加熱器的預(yù)熱，避免高溫給水對管板脹口、殼體和管束等部件的熱沖擊。另外，加熱器通水后，為減少高溫高壓抽汽對加熱器的熱沖擊，應(yīng)逐漸地提高汽側(cè)壓力，一般先將汽壓提高到1/3的工作壓力，并停留一段時間， 然后將抽汽壓力提高到1/2的工作壓力，再停留一段時間，即可將進(jìn)汽門全開。熱態(tài)啟動是指停止高壓加熱器時，僅停用汽側(cè)，而水側(cè)末停的情況(用以處理水位計，疏水管或汽側(cè)的其它缺陷)。此時只需逐漸開啟加熱器的進(jìn)汽門即可，進(jìn)汽門的開啟速度應(yīng)使給水溫度變化率在34℃／分的范圍內(nèi)。對于汽側(cè)及水側(cè)均已停用，但時間較短的加熱器，再啟動時，若汽側(cè)壓力已低于進(jìn)口給水溫度相應(yīng)的飽和壓力時，應(yīng)按冷態(tài)啟動方式進(jìn)行，只是預(yù)熱的時間可以適當(dāng)縮短。近年全國各電廠發(fā)生的高壓加熱器故障情況，主要由管束爆管、水位失控、配套件發(fā)生故障及操作不當(dāng)所引發(fā)?，F(xiàn)電廠對高加的正常運(yùn)行，其重視程度前所未有。這不僅因?yàn)楦呒油哆\(yùn)與否直接與電廠出力和經(jīng)濟(jì)效益有關(guān)，而且會直接影響整個機(jī)組的安全性。因此，提出各種保障措施確保高壓加熱器能高效正常地運(yùn)行?？偨Y(jié)這些年電廠運(yùn)行實(shí)際案例，造成高加故停運(yùn)的最主要因素是高加換熱管束的損壞。一旦換熱管爆裂，高壓給水從破口噴涌而出，在低壓室擴(kuò)容的誘導(dǎo)下，形成巨大的沖擊流，對周邊換熱管造成沖擊，在很短的時間內(nèi)，這種沖擊會造成周圍管子的連鎖爆管，如不及時處理，會使高加造成不可挽回的損害，甚至影響機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。從管束橫截面的分布圖分析，主要損壞區(qū)域集中在管束上部外圍，和下部外圍靠近水位面，以及管束中部區(qū)域。經(jīng)過對管束上部損壞換熱管進(jìn)行的深度測量，主要的爆管點(diǎn)分布在過熱蒸汽冷卻段蒸汽進(jìn)口區(qū)域。這一區(qū)域的爆管損壞占了總爆管的50%以上。造成蒸汽進(jìn)口區(qū)外排管損壞的最主要的原因是由于蒸汽的高流速造成的。其形成機(jī)理是：蒸汽進(jìn)口區(qū)外排管迎風(fēng)面換熱管受到高溫過熱蒸汽的直接沖擊。正常情況下，換熱管外表面會有一層凝結(jié)膜，保護(hù)換熱管免受高溫蒸汽的直接沖擊。但當(dāng)蒸汽流速過高，破壞了換熱管外表面的凝結(jié)膜，將會使管材金屬與高溫蒸汽直接接觸，導(dǎo)致?lián)Q熱管的金屬熱應(yīng)力急劇上升，并達(dá)到金屬材料破壞極限強(qiáng)度值，在管內(nèi)高壓作用下爆管。 管束橫截面 管束爆管點(diǎn)的主要位置區(qū)域造成進(jìn)汽流速太高的原因很多，歸納起來主要有2個原因：(1)設(shè)計流速偏高設(shè)計者沒有對這個蒸汽進(jìn)口流速進(jìn)行校核，更沒有充分考慮各種異常工況下可能達(dá)到的最高流速。正確的做法是將蒸汽進(jìn)入過熱蒸汽冷卻段的進(jìn)口區(qū)盡量加大，以降低高溫蒸汽對換熱管外排的直接沖擊。(2)高加水位失控水位失控造成級間水封喪失，蒸汽流量大增,蒸汽流速也大增。(關(guān)于這一點(diǎn)在下面一小節(jié)論述)。管束損壞另一個主要區(qū)域