橋梁設(shè)計(jì)道路橋梁專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-24 10:09 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 ，其等效工字形截面的肋寬為b=470mm。由于沒(méi)有設(shè)置彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力即為： 式中各符號(hào)的含義相同，此處箍筋間距，HRB335鋼筋，雙肢箍筋，直徑為10mm，則箍筋配筋率為 把以上數(shù)據(jù)代入得：該處截面抗剪承載力滿(mǎn)足要求。2）距跨中截面x=6750mm處截面此處箍筋間距，采用HRB335鋼筋，雙肢箍筋，直徑為10mm，把以上數(shù)據(jù)代入斜截面抗剪承載力公式得：該處截面抗剪承載力滿(mǎn)足要求。（7） 正截面抗裂性計(jì)算正截面抗裂性計(jì)算式對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，應(yīng)滿(mǎn)足如下兩個(gè)要求：1） 在作用短期效應(yīng)組合下。2） 在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下。式中 ——在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的法向拉應(yīng)力，；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的喻佳麗在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，計(jì)算求得則空心板截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為——在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由此得，在作用短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，跨中截面混凝土拉應(yīng)力滿(mǎn)足部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件的要求。2. 斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是由主拉應(yīng)力控制的，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中的溫差應(yīng)力計(jì)算，并選擇支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面11纖維處（空洞頂面）、22纖維處（空心板換算截面重心軸處）、33纖維處（空洞底面處）主拉應(yīng)力。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，預(yù)制空心板應(yīng)該滿(mǎn)足：式中——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力： ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力： ——計(jì)算主拉應(yīng)力處按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩： ——計(jì)算截面按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力設(shè)計(jì)值： ——計(jì)算主拉應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸的面積矩： b——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度。下面先計(jì)算溫差應(yīng)力。4) 正溫差應(yīng)力 11纖維處： 22纖維處：33纖維處：5) 反溫差應(yīng)力： 11纖維處： 22纖維處： 33纖維處： 上述計(jì)算中正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值為拉應(yīng)力。(3) 主拉應(yīng)力的計(jì)算1）11纖維處：由前面計(jì)算，得Vsd==105N，b=2302=460mm，計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩Io=1010mm4,，空心板11纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸靜矩為So11=1220120（）mm3=106mm3則式中，Ms等于0（按短期效應(yīng)組合計(jì)算的支點(diǎn)截面彎矩設(shè)計(jì)值）。 其中則空心板支點(diǎn)截面11纖維處的預(yù)壓應(yīng)力σpc為== 式中 y0—11纖維處至換算截面重心軸的距離，y0=（）mm=。計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有= 計(jì)入反溫差效應(yīng)，則有= 主拉應(yīng)力：計(jì)入正溫差效應(yīng)：計(jì)入反溫差效應(yīng)：對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿(mǎn)足。現(xiàn)在11纖維處，（計(jì)入正溫差效應(yīng)），（計(jì)入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。2）22纖維處：空心板22纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸靜矩為則有而空心板支點(diǎn)截面22纖維處的預(yù)壓應(yīng)力σpc為 =式中 y0—22纖維處至換算截面重心軸的距離，y0=0。 計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有=[+0+(1)] MP a= 計(jì)入反溫差效應(yīng)，則有=（+0+）MP a= 主拉應(yīng)力：計(jì)入正溫差效應(yīng)：計(jì)入反溫差效應(yīng)：對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿(mǎn)足?，F(xiàn)在11纖維處，（計(jì)入正溫差效應(yīng)），（計(jì)入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。3)33纖維處：空心板33纖維以下截面對(duì)重心軸的靜距： 則有 而空心板支點(diǎn)截面33纖維處的預(yù)應(yīng)壓力 式中——33纖維處至換算截面重心軸的距離。 計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有 計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有 主拉應(yīng)力： 計(jì)入正溫差效應(yīng)： 計(jì)入反溫差效應(yīng)： 對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿(mǎn)足。在33纖維處，（計(jì)入正溫差效應(yīng)），（計(jì)入正溫差效應(yīng)），滿(mǎn)足構(gòu)件斜截面抗裂要求。根據(jù)上面的檢算可知，本本算例空心板斜截面抗裂滿(mǎn)足要求。 主梁變形驗(yàn)算 正常使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合進(jìn)行計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。，A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用，取跨中截面尺寸及配筋情況確定，則于是由恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算按短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算上述計(jì)算中的、可查表96。 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)C50混凝土，內(nèi)插可得到=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)該超過(guò)計(jì)算跨度的1/600，即：撓度值滿(mǎn)足規(guī)范要求。預(yù)應(yīng)力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置
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