橋梁設(shè)計(jì)道路橋梁專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-07 10:09本頁面
【正文】 面結(jié)構(gòu)對稱，故只計(jì)算1~6號(hào)板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。由圖可知橫向分布系數(shù)計(jì)算如下： 支點(diǎn)到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得，空心板荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表如下： 車道荷載效應(yīng)計(jì)算：計(jì)算車道荷載引起的空心板及l(fā)/4處截面的效應(yīng)時(shí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)不滿于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，如圖9圖97 所示。兩車道布載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊: 四車道布載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：可變作用效應(yīng)（汽車）匯總于下表95中，由此可看出，車道荷載以及兩車道布載控制設(shè)計(jì)。 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置1. 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 本設(shè)計(jì)采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，先根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)應(yīng)力。式中，為在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。代入，可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A 類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的最小有效預(yù)加力為： 本設(shè)計(jì)中，==Nmm，預(yù)應(yīng)力空心板采用C50，=，空心板毛截面面積為A=5075=5075，抵抗抵抗矩為== 假設(shè)=，=（）cm==把數(shù)據(jù)代入上式得：=所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積按下式計(jì)算：式中 ———預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； ———全部預(yù)應(yīng)力損失值。根據(jù)式（635），≤，本設(shè)計(jì)中取=，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%的張拉控制力，則==1534=，鋼絞線面積=12=2. 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，沿空心板跨長直線布置，鋼絞線重心距下緣的距離=。 換算截面幾何特性計(jì)算在配置了預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋之后，需要計(jì)算換算截面的幾何特性。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至空心板截面底邊的距離為則跨中截面有效高度。上翼緣厚度為，上翼緣有效寬度為，肋寬。根據(jù)式（660），混凝土截面受壓區(qū)高度x為，且將代入下式可計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力因此，跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖911。 故空心板距支點(diǎn)h/2處截面尺寸滿足抗剪要求。在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm，其他梁段箍筋間距取為250mm，箍筋布置見圖。（2）斜截面抗剪承載力計(jì)算，選取以下兩處截面進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：①距支座中心h/2=375mm處截面，距跨中距離為x=7380mm；②（箍筋間距變化處），距跨中距離為x=6750mm。由于沒有設(shè)置彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力即為： 式中各符號(hào)的含義相同，此處箍筋間距，HRB335鋼筋，雙肢箍筋，直徑為10mm，則箍筋配筋率為 把以上數(shù)據(jù)代入得：該處截面抗剪承載力滿足要求。（7） 正截面抗裂性計(jì)算正截面抗裂性計(jì)算式對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足如下兩個(gè)要求：1） 在作用短期效應(yīng)組合下。式中 ——在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的法向拉應(yīng)力，；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的喻佳麗在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，計(jì)算求得則空心板截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為——在荷載的長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由此得，在作用短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合下，跨中截面混凝土拉應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的要求。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中的溫差應(yīng)力計(jì)算，并選擇支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面11纖維處（空洞頂面）、22纖維處（空心板換算截面重心軸處）、33纖維處（空洞底面處）主拉應(yīng)力。下面先計(jì)算溫差應(yīng)力。(3) 主拉應(yīng)力的計(jì)算1）11纖維處：由前面計(jì)算，得Vsd==105N，b=2302=460mm，計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩Io=1010mm4,，空心板11纖維以上截面對空心板換算截面重心軸靜矩為So11=1220120（）mm3=106mm3則式中，Ms等于0（按短期效應(yīng)組合計(jì)算的支點(diǎn)截面彎矩設(shè)計(jì)值）。計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有= 計(jì)入反溫差效應(yīng)，則有= 主拉應(yīng)力：計(jì)入正溫差效應(yīng)：計(jì)入反溫差效應(yīng)：對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿足。2）22纖維處：空心板22纖維以上截面對空心板換算截面重心軸靜矩為則有而空心板支點(diǎn)截面22纖維處的預(yù)壓應(yīng)力σpc為 =式中 y0—22纖維處至換算截面重心軸的距離，y0=0?，F(xiàn)在11纖維處，（計(jì)入正溫差效應(yīng)），（計(jì)入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。 計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有 計(jì)入正溫差效應(yīng)，則有 主拉應(yīng)力： 計(jì)入正溫差效應(yīng)： 計(jì)入反溫差效應(yīng)： 對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿足。根據(jù)上面的檢算可知，本本算例空心板斜截面抗裂滿足要求。A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用，取跨中截面尺寸及配筋情況確定，則于是由恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算按短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算上述計(jì)算中的、可查表96。預(yù)應(yīng)力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置（1）預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算：空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)在跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線
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