【文章內容簡介】 塔頂壓力（絕） MPa,推算常壓塔各關鍵部位壓力[1]分別為：（單位為MPa）塔頂壓力 一線抽出板（第9層）上壓力 二線抽出板（第18層）上壓力 三線抽出板（第27層）上壓力 汽化段（第30層下）壓力 MPa則： 加熱爐出口壓力= 精餾塔計算草圖 將所需要計算的常壓塔塔體、塔板、進料及產品進出口、中段循環(huán)回流位置、汽提點、側線等數(shù)據(jù)繪成草圖見下圖所示。 在以后的計算各個塔板的物熱平衡時，計算中都有相應的圖形，標注有進料量、各段溫度、壓力、汽提蒸汽、各側線產品的產量等相應的物量，以便于計算和核對各量。(1)汽化段中進料氣化率與過汽化度取過汽化度為進料的2%（重）%（體）即過汽化量為6314公斤/時。要求進料在汽化段中的汽化率e為e=++++)%=%(2)汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下：汽油 117千摩/時煤油 139輕柴油 100重柴油 105過汽化油 21油氣量合計 482其中過汽化油的分子量取300。還有水蒸氣257千摩/時由此計算得汽化段的油氣分壓為482/（482+257）=(3)汽化段溫度的初步求定%(體)溫度。在不具備原油的臨界參數(shù)和焦點參數(shù)而無法作出原油的PTe相圖的情況下曲線4可以用以下的簡化方法求定：由圖可以得到原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為291℃。利用烴類與石油的窄餾分的蒸汽圖將此交點溫度291℃℃。從此交點作垂直于橫坐標的直線A在A線上找到299℃。%（體）℃此即欲求的汽化段溫度t。此t是由相平衡關系求得還需要對它進行校核。(4)t的校核校核的主要目的是看由t要求的加熱爐出口溫度是否合理。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐口溫度。 圖4%（體）t=℃時進料在汽化段中的焓值h計算如表。① ℃：由《石油煉制工程》第三版圖317中可查得：℃氣體的焓對壓力的校正值為可忽略℃=280kcal=同理可以計算出原油中其他餾分完全汽化時的焓值見下表54：表54 進料帶入汽化段的熱量Q（P==℃）油料焓千摩/時熱量千摩/時汽相液相汽油11100=10煤油21040=10輕柴油1130113021800=10重柴油1120112030400=10過汽化油111811186314=10重油231360=10合計Q=10所以 h=10/315700=再求出原油在加熱爐出口的條件下的焓h。 原油中的水分若原油中含有水則應當作爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線。應考慮到生產航空煤油限定爐出口溫度不超過360℃.曲線3可讀在360℃%(體)。顯然e＜e,即在爐出口條件下過汽化油和部分重油處于液相。%30400=9306公斤/時據(jù)此可算出進料在爐出口條件下的焓值h。各餾分在P==360℃下的焓值計算方法同上，攜帶的熱量見下表5555 進料在大爐出口處攜帶的熱量（P==360℃）油料焓千摩/時熱量千摩/時汽相液相汽油11100=10煤油1162116221040=10輕柴油1149114921800=10重柴油114397110重油9071113231360=10合計Q=10所以h=10/315700=975千焦/℃之下既能保證所需的拔出率爐口溫度也不至于超多允許限度。取塔底溫度比汽化段溫度低7℃。則： 塔底溫度=－7=℃(1)假設塔頂及各側線溫度見表56：56 塔頂及各側線溫度塔頂溫度107℃煤油抽出板（第9層）溫度180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度256℃重柴油抽出板（第27層）溫度315℃(2)全塔的熱平衡見表5757 全塔熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量KJ/h壓力溫度氣相液相kPa℃入 方進料31570098210氣提蒸氣6763331610合計32246310出 方 汽油11100107℃60610 煤油21040180℃10 輕柴油21800256℃10 重柴油30400315℃10 重油23136010 水蒸氣6763107270010 合計322463　　10所以全塔的回流熱Q=（－）10=10（3）回流方式及回流分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程塔頂回流溫度定為60℃.采用兩個中段回流第一個位于煤油側線與輕柴油側線之間（第11～13層）第二個位于輕柴油與重柴油之間（第20～22層）。回流分配如下塔頂回流取熱50% Q=10千焦/時第一中段回流取熱20% Q=10千焦/時第二段回流熱取30% Q=10千焦/時（4）側線及塔頂溫度的校核① 重柴油抽出板（第27層）溫度見表58，熱平衡圖見圖158 第27層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣46274203316內回L794794L合計320327+L+794L出 方汽油111003151071煤油210403151046輕柴油218003151037重柴油30400315重油231360水蒸氣462710253107內回L10251025L合計320327+L+1025L由熱平衡：+1025L=+794L所以內回流L=112684公斤/時或112684/282=：(117+139+100++257)=1012重柴油蒸汽（即內回流）分壓為：?？梢杂谩妒蜔捴乒こ獭穲DⅡ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)。 恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 289 316 328 341 恩氏蒸餾溫差℃ 27 12 13平衡汽化溫差℃ 16 10 常壓平衡汽化溫度℃ %點的平衡汽化溫度為354℃（354－16－10－）=℃與原假設315℃很接近可認為假設溫度正確。② 第18層以下塔段的熱平衡見表59，塔平衡圖見圖259 第18層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣54784203316內回L623623L合計321178+L+L出 方汽油11100256煤油21040256輕柴油21800256636重柴油30400315重油231360水蒸氣46272562980內回L256中回流合計321178+L入方合計：10+623L出方合計：+故由熱平衡得：10+623L=+L=71948kg/h或71948/210=342千摩/時輕柴油抽出板上方汽相總量為：（117+139+342+257）=855輕柴油蒸汽（即內回流）分壓為：342/855=%點溫度。恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 239 恩氏蒸餾溫差℃ 平衡汽化溫差℃ 常壓平衡汽化溫度℃ 可以用《石油煉制工程》圖Ⅱ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)%點的平衡汽化溫度為270℃（270－－－）=℃與原假設256℃很接近可認為假設溫度正確。第9層塔板熱平衡見表510，塔熱平衡見圖3510 第9層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣61324203316內回L172合計321178+L出 方汽油11100180煤油21040180輕柴油21800256636重柴油30400315重油231360水蒸氣61321802819內回L180732732L中回流+合計321178+L 入方合計：10+出方合計：+732L由熱平衡得: 10+=+732LL=60147kg/h或60147/146=412千摩/時煤油抽出板上方汽相總量為：（117+139+412+257）=925煤油蒸汽（即內回流）分壓為：412/925=%點溫度。恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 159 171 179 194 恩氏蒸餾溫差℃ 12 8 15平衡汽化溫差℃ 5 4 常壓平衡汽化溫度℃ 191可以用《石油煉制工程》圖Ⅱ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)%點的平衡汽化溫度為189℃（189－5－4－）=℃與原假設180℃很接近可認為假設溫度正確。③ 塔頂溫度校核塔頂冷回流的溫度為60℃塔頂溫度為107℃ kJ/kg故塔頂冷回流流量為：L=Q/（h－h(huán)） L=10/（－）=59069kg/時塔頂油汽量為（11100+59069）/95=塔頂油汽分壓為：（+）=℃.℃%點的Pt線如附錄圖1?！?。這低于塔頂溫度108℃?！孢@低于塔頂溫度108℃故水蒸氣處于過熱狀態(tài)不會冷凝。選擇塔內幾個有代表性的部位求出各段汽液相負荷就可以做出全塔汽液相負荷分布圖。這里主要計算111122230第30層塔板以下熱平衡見表511表511 第30層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣46244203316內回320327+L324合計出 方汽油11100煤油210401092輕柴油21800重柴油30400807重油231360水蒸氣46273160內回L10791079L合計320327+L入方合計：10+出方合計：10+1079L故由熱平衡得: 10+=10+1079L