【文章內容簡介】 搭設施工平臺 安裝底模及支座（就位） 立一側側模 綁扎鋼筋骨架及定位網 立另一側側模及兩側端模板 安裝波紋管 安裝附著式振搗器 搭設灌注砼腳 手平臺 鋼筋、模板全面檢查 灌注梁體砼 檢孔、穿預應力鋼束及張拉 孔道壓漿 封 端 成 品 檢 驗 就位制梁施工準備 鋼筋切割、彎制成型 模板檢校、刷油 波紋管除銹 波紋管的接長、制作 檢查振動器 梁體材料準備備 配比試驗 上料、攪拌 插入振搗器振搗 收面、養(yǎng)護 鋼絞線的除銹 鋼束的制作 漿液拌合 優(yōu)化后的制梁工藝流程 針對就位制梁的現(xiàn)場具體條件，課題組成員各抒己見，最后形成共識，主要有以下幾點： 由于 T 梁的截面特點是底部窄 500mm，梁體高 2600mm，且腹板薄 190mm（厚） 1900mm（腹高），加上波紋管 2φ 87+6φ 77mm 的布置，如果先支一側模板，盡管便于波紋管的定位，但其安設及調整都非常困難。因此，所有側 模板應在鋼筋及波紋管安裝、調整并全面檢查通過后進行，但鋼筋骨架應通過搭設支架牢固固定，而且鋼筋保護層定位必須準確以保證波紋管的安裝坐標符合驗標要求，保證波紋管安裝的穩(wěn)固性，以減少 T 梁張拉時的側向彎曲。 由于就位制梁是在支架及變梁橋跨結構組成的平臺上施工，灌注砼時，腳手架平臺應排在前面，以利于周轉料的運送、鋼筋安裝及骨架定位、側模安裝及固定。 灌注砼腳手架平臺應與側模支撐、翼緣底模支承系統(tǒng)綜合考慮。最好形成框架結構，以確保側模在較大的砼側壓力及附著式振動器強烈振搗作用下的穩(wěn)定， 以確保各片 T 梁在澆注、張拉過程中的整體穩(wěn)定。但要充分考慮灌注砼時腳手架平臺對新澆砼的影響，把握施工規(guī)范中關于對此點的有關規(guī)定及限制的實質。 因為 T 梁高且腹板薄，波紋管密，穿預應力鋼束最好在支側模、澆注砼之前進行，一方面有利于保證波紋管的順直度較小地受砼上浮力的影響，有著松棒的作用。另一方面便于施工、檢查波紋管的位置、接頭、排氣管、排水管接頭的完好性等。 由于跨度大，一次性安裝搗固器需用量較大，因此應考慮倒用，但其固定連接件（搗固架）應先設置好。 根據課題組召開的磋商會議，決定 優(yōu)化工藝流程如圖二（下頁）： 圖二 搭 設 施 工 平 臺 （ 梁體下平臺） 安裝底模及支座（就位） 搭設上部框架式模板及鋼筋固定支架 綁扎鋼筋骨架并固定牢固 安裝波紋管 立兩端端模 穿設預應力鋼束 鋼筋、波紋管全面檢查 底模反拱曲線檢查與微調 立兩側側模板并加固 安裝翼緣板底模 綁扎、安裝翼緣板鋼筋 敷設搗固系統(tǒng)動力線路 安裝第一批搗固器 空振試驗 再次檢查模型 澆注砼、養(yǎng)護 張拉、壓漿、封端 成品檢驗 就位制梁施工準備 鋼筋切割、彎制成型 波紋管的接長、制作 波紋管的除銹 制作鋼束 鋼絞線的除銹 模板檢校、刷油 搗固準備 砼攪拌 制梁施工平臺搭設 概況 全橋共 3 片梁，根據工期要求需設三個臺位，底模三套無倒用，全就位，全現(xiàn)澆，無移梁作業(yè)。每片梁重 ，梁底寬 ，翼緣寬 ，梁腹截面 ，梁高 。施工平臺為底模設置反拱，其值為：砼澆筑完畢后跨中梁底反拱為 25mm～ 41mm（設計值）。 搭設施工平臺 我們借鑒成都市老東門大橋 40m 后張法預應力箱梁施工平臺搭設的成功經驗，并本著降低施工 成本，加快施工進度，加大質量控制力度的精神，搭設施工平臺前主要在于合理確定臨時橋跨結構類型、跨度及其橫向布置型式 臨時橋跨結構及其跨度的確定 該臨時橋跨結構上承 T 梁底模，承受的主要荷載為 T 梁砼自重： 26KN/m3247。 3 片247。 （跨度） =。 T 梁底面設計縱坡為 ‰，跨中梁底設計標高為 ，百年一遇設計洪水標高為 。根據施工季節(jié)的水量、流速以及現(xiàn)場河床斷面，可確定便梁橋的泄水斷面，從而確定其孔跨布置。上述河床斷面可現(xiàn)場實測，無法實測 時采用設計圖中的河床斷面，其施工季節(jié)的水量及流速可通過河道管理單位的統(tǒng)計資料推算，無此統(tǒng)計資料時，可現(xiàn)場調查并參照設計文件中的有關數(shù)據推測，以確定臨時橋跨結構的泄水能力是否滿足其施工季節(jié)的排洪要求。 為縮短工期，減少雨季洪水對橋梁施工的威脅。為降低工程成本，并增大施工平臺的安全系數(shù)，確?，F(xiàn)澆質量，將臨時橋跨結構確定為兩種結構型式，一種是 WDJ 碗扣支架，另一種為雙層工字鋼疊合梁結構，其跨度依次為： WDJ 支架：工字鋼疊合梁： WDJ 支架 =： 16m： 。 其縱向布置示意如下頁圖三所示： 圖 三 臨時橋跨結構的橫向布置 WDJ 支架結構設計 橫向布置示意圖四所示： 圖四 其檢算過程如下： 按滿堂布置，其立桿、橫桿的布置由 T 梁底模所傳遞的豎向均布荷載控制設計。 根據底模的支承寬度以及 WDJ 的材料規(guī)格，先擬定其橫向間距為，如圖五所示。 根據 T 梁的截面尺寸及上圖所 示的支架布置情況，可偏安全假定 T 梁砼自重，底模自重以及搗固荷 載、砼傾倒荷載， P43 鋼軌重由支 圖 五 架 AB 承擔。其余荷載由其余支架承擔，則縱向每米荷載為： ++2+1+43 102 2=縱向按 排距布置 WDJ 支架時，每根立根承受荷載為： ＜ 30kN（安全系數(shù)為 ）， 60 cm 為便于支架搭設， T 梁底模以外的支架縱橫步距可按 搭設。 WDJ碗扣支架基礎設計 每一片 T 梁作用范圍內，縱向 每根立桿的豎向荷載為： +（ 立桿 + 橫桿 3/2） 4kg 102kN/kg= 由于支架置于回填卵石土層上，其承載力應以實測為準，本設計暫按 考慮，則每根立桿（單片 T 梁）基底所需作用面積是： 由 103/S= 得 S= WDJ 立桿底座為 = m2＜ m2 因此需增設基礎。為考慮今后做擋墻需用片石，故按片石基礎設計，厚度≥ ，片石長寬尺寸應為： ，上述 WDJ 碗扣支架基礎設計中，未考慮其安全系數(shù)，因為縱橫向設置剪刀撐， T 梁底模下的兩排 支架所承受的荷載將會沿斜向剪刀撐進行擴散，該擴散值即為其安全儲備。 H 型鋼疊合梁結構設計 A．中跨便梁截面初步設計 在 H 型鋼便梁簡支跨度確定以后， 根據其受荷條件，結合我司以往的 工字 鋼便梁施工經驗，參考鐵路工 程施工技術手冊 1994 版《橋 涵 下冊》 1581 及第 428 頁圖 15147, 圖 六 初步確定 H 型鋼便梁的橫向布置如圖六所示（僅示一片梁的布置）。 剛性橫梁H型鋼q 該方案設想通過一剛性橫梁使各片 H 型鋼受力均勻，然后以單片H 型鋼為研究對象，其撓度檢算如下： f=5ql4/(384EI)=[5*()*103*164]/(384**1011*46470*108) =＞ [f]=l/400=16/400=，撓度不滿足規(guī)范要求。 由于 T 梁底面窄，自重大，單層 H 型鋼數(shù)量超過 6 片時，其荷載橫向分布差異大，對剛性橫梁的剛度要求高，現(xiàn)場施工難以實現(xiàn)。由此可得，簡支 16m 跨 H 型鋼便梁，在此荷載條件下是不能采用單層方案的。 在這種情況下，減小 16mH 型鋼便梁跨度則需增設支墩，成本增加，工期變長；改用其他型號的工字鋼或 H 型鋼，則需向外租賃，但其截斷和焊接接長均受到限制。課題組經過反復研究，決定采用 H 型鋼疊合梁結構。 鑒于工程成本的原因，其疊合方式不采用焊接和栓接，否則將造成以后周轉使用上的困難。本次施工考慮使用加強抱箍使 H 型鋼整體受力。 B． H 型鋼疊合梁橫向布置如圖七所示： 抱箍的設置效果是 H 型鋼疊合梁整體受力的關鍵。兩片 H 型鋼整體受彎曲時，中性層就是其疊合面。該疊合面上的切向力由接觸面的滑動靜摩擦力提供，而該滑動靜摩擦力則由抱箍的正壓力保證，靜摩擦系 數(shù)由機械設計手冊查得：μ = 圖 七 C． H 型鋼疊合梁疊合面滑動靜摩擦力方程 圖 八 如圖八所示。利用積分法求得簡支 H 型鋼疊合梁在均布荷載 q 作用下其疊合面在 x～（ x+dx）截面范圍內 (即 mm 至 nn 截面范圍內 )的滑動靜摩擦力方程為： lxx+dx/ 2mdxNN fx=[（ ql/2qx） .dx（ dx） ].Sz/Iz 式中： fx—— dx 范圍內的滑動靜摩擦力； x —— 求解截面至支座中心的距離； q—— 作用在一組 H 型鋼疊合梁上 的均布荷載；本例q= l—— H 型鋼疊合梁的簡支跨度； dx—— 微段長，從 x 截面至 x+dx 截面之間的距離； Sz—— 單片 H 型鋼截面面積對疊合梁中性軸 Z 的面積矩； 本例 Sz =A*yc=*25=2855cm3 Iz—— 疊合梁截面對中性軸 Z 的慣性矩。 本例 Iz =∫ A1y2dA1=Bh3/3+2/3(B/2t/2)* (b3(hb) 3) =2*{20*503/3+2/3(20/)(23(502) 3)= cm4 根據以上 公式求算得 : 所需最大壓力 :(便梁端部 )1000mm 縱梁長度范圍內 f1m=。摩擦系數(shù)取 ，則正壓力是 247。 =。 所需最小壓力 :跨中 1000mm 內 , f1m=, 正壓力是 247。= kN。 搭設施工平臺 在河床內設置 2 個漿砌片石臨時支墩，將橋跨分成 3 孔，架設兩孔 WDJ 支架結構，一孔工字鋼梁。采用每片梁位下、兩支墩間設 2 束雙層 HN 工字鋼 500 200 鋼束梁搭設，梁間及兩側邊界外設單層工字鋼，其上鋪設橫木及縱向木 板作施工便道。工字鋼采用角鋼配合 螺栓作上