【文章內(nèi)容簡介】 的行車道板按彈性固結(jié)的多跨連續(xù)單向板計算（視主梁的梁肋對行車道板為彈性支承）。主要荷載有：恒載：翼板 kN/m橋面鋪裝： kN/m總的荷載集度： kN/m活載：計算車輛荷載輪載的有效工作寬度,以便計算內(nèi)力；該Ｔ形梁屬窄肋Ｔ形梁。根據(jù)《通規(guī)》，m，m。鋪裝層厚m。mm輪載在跨徑的中間時：m＜m，故相鄰的輪載不會發(fā)生重疊，則取m。輪載在板的支承處：m＜m所以取m輪載靠近板的支承處：這樣就可以作出汽車不同輪載位置下板的有效工作寬度圖形。 汽車荷載有效分布寬度圖(尺寸單位m)跨中彎矩計算：先將肋間板視作簡支，求得內(nèi)力后再修正。1m寬簡支板條的跨中汽車荷載彎矩：式中 ───車輛荷載后軸重力標準值140kN；───沖擊系數(shù)，； ───板的計算跨徑，當(dāng)梁肋不寬時，； ───板跨中的有效工作寬度。則有kNm每米板寬的跨中恒載彎矩計算公式：式中 為1m寬板條每延米的恒載重量。則 kNm則每米板寬的跨中總彎矩為：kNm再進行修正：由于＜，即主梁抗扭能力大，所以按下式計算：kNmkNm支點剪力計算：。計算最大剪力時，遠端的輪載進入跨徑范圍很少，且從影響線可以看出，遠端的輪載影響很少，為簡化計算，故可略去不計，僅計算一個輪載進入跨徑范圍。 中橫隔梁RMV影響線(尺寸單位m)計算公式如下：其中：矩形部分荷載的合力為（以代入）：三角形部分荷載的合力為（以代入）： 式中 和───對應(yīng)于有效工作寬度和處的荷載強度；───對應(yīng)于荷載合力的支點剪力影響線豎直坐標值，（），由此可得該豎直坐標值m；───對應(yīng)于荷載合力的支點剪力影響線豎直坐標值，，由此可得該豎直坐標值m；───板的凈跨徑。計算結(jié)果： kN（1）正截面：給定尺寸的前提下，矩形截面板的抗彎極限承載力按下式計算；式中 ，m，MPa暫設(shè) =3cm=則跨中 m支點 m代入數(shù)據(jù)得：kNm＞kNmkNm＞kNm由此可見，板厚滿足正截面設(shè)計要求。（2）斜截面：cm，cm查《公橋規(guī)》 MPa截面尺寸的下限值 kN≥kN顯然成立，故尺寸不用修改。首先用單筋矩形截面梁的計算公式進行配筋。查《公橋規(guī)》可得有關(guān)計算公式：假設(shè)cm，查《公橋規(guī)》可得：MPa，MPa，支點處： cm利用單筋矩形梁的基本計算公式：≤令該不等式左右相等，并代入相關(guān)數(shù)據(jù)求得： m驗算 ＞所以不會超筋，可以利用下式計算所需鋼筋面積：m178。cm178。由于板內(nèi)彎矩有正有負，且板厚較小，故按雙筋配筋，既偏于安全，又能滿足構(gòu)造和施工的要求。實際可選配筋如下（注意計算彎矩為負彎矩，受拉區(qū)在上側(cè)）：上翼緣選用鋼筋，鋼筋間距10cm，cm178。，cm。下翼緣選用鋼筋，鋼筋間距20cm，cm178。，cm?？缰刑帲? cm利用單筋矩形梁的基本計算公式：≤令該不等式左右相等，并代入相關(guān)數(shù)據(jù)求得： m驗算 ＞所以不會超筋，可以利用下式計算所需鋼筋面積：cm178。同理，仍按雙筋配置：上翼緣選用鋼筋，鋼筋間距20cm，cm178。，cm。下翼緣選用鋼筋，鋼筋間距10cm，cm178。，cm。跨中處：偏于安全地，仍按單筋驗算。mmm≥kNm＞kNm，驗算結(jié)果符合要求支座處：偏于安全地，仍按單筋驗算mmm＞kNm＞kNm，驗算結(jié)果符合要求 kN≥kN顯然成立，故混凝土和構(gòu)造箍筋就已經(jīng)能滿足抗剪要求。最大裂縫寬度計算公式：MPamm根據(jù)《公橋規(guī)》，所以滿足要求。第6章 支座的計算邊主梁在人群荷載作用下，最大支點反力kN，車道集中荷載作用下最大支點反力kN，車道均布荷載作用下最大支點反力kN，恒載支點反力標準值kN。邊主梁跨中橫向分布系數(shù)：車道荷載，人群荷載。由于主梁肋寬為18cm，故初步選定板式橡膠支座的平面尺寸為cm，cm(順橋)，則按構(gòu)造最小尺寸確定cm，cm。首先，根據(jù)橡膠支座的壓應(yīng)力限值驗算支座是否滿足要求，支座壓力標準值:kN支座應(yīng)力為：MPa滿足規(guī)范要求，因此所選定的支座的平面尺寸滿足設(shè)計要求。支座的高度由橡膠層厚度和加勁鋼板厚度兩部分組成，應(yīng)分別考慮計算。假設(shè)本支座水平放置，且不考慮混凝土收縮與徐變的影響。溫差℃時引起的溫度變化，由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移為mcm因此，不計入制動力時，≥cm為了計算制動力引起的水平位移，首先要確定一個支座上的制動力標準值。，，按二車道設(shè)計。車道荷載制動力按同向行駛時的車道荷載計算，故計算制動力時按一個車道計算，一個車道上由車道荷載產(chǎn)生的制動力為在加載長度上的車道荷載標準值的總重力的10﹪故本設(shè)計的制動力為 ﹪﹪kN由于小于公路Ⅱ級汽車荷載制動力的最低限值90kN，故取90kN計算。由于本設(shè)計有5根T形梁，每根T形梁設(shè)2個支座，共有10個支座，且假設(shè)橋墩為剛性墩，各支座抗推剛度相同，因此制動力可平均分配，則一個支座的制動力為kN因此，計入制動力時，橡膠厚度的最小值為≥cm式中：MPa此外，從保證受壓的穩(wěn)定考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度 應(yīng)滿足：cm≤≤cm由上述分析可知，，因此。由于定型產(chǎn)品中，對于平面尺寸為18cm25cm的板式橡膠支座中，、。選擇加勁鋼板，《橋規(guī)》（JTG D62——2004）中規(guī)定，單層加勁鋼板厚度應(yīng)按下式計算：且單層加勁鋼板厚度不小于2cm。本例題中：為應(yīng)力校正系數(shù)，；1719=323cm178。、為一塊加勁鋼板上、下橡膠層的厚度，參照《橋梁附屬構(gòu)造與支座》中定型產(chǎn)品規(guī)格中間橡膠層厚度均取5mm；為加勁鋼板軸向拉應(yīng)力限制，取鋼材的屈服強度為340MPa，因此，MPa；為支座應(yīng)力標準值，將上述各項代入的計算公式得mm 由于計算所得的＜2mm，故取2mm。按板式橡膠支座的構(gòu)造規(guī)定，加勁板的上、，中間橡膠層厚度有5mm、8mm、11mm三種，取5mm，故可以布置4層鋼板。此時，橡膠厚度mm，與取用值一致。加勁板總厚度mm，故支座高度mm。 支座的平均壓縮變形為式中： ───橡膠體積模量（取2000MPa）； ───支座抗壓彈性模量，可按下式計算：MPa將上述各值代入計算式，得：mm在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁撓曲在支座頂面引起的傾角，應(yīng)按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算，則有恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad車道均布荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad車道集中荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad人群荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad因此，轉(zhuǎn)角，mm，小于，支座不會落空。此外，為了限制豎向壓縮變形，《橋規(guī)》中規(guī)定，不得大于，由于mm＞mm，因此滿足≤≤的條件，驗算通過。為保證板式橡膠支座和墩臺頂面或主梁底面不產(chǎn)生滑移，需對其抗滑穩(wěn)定性進行驗算，驗算時應(yīng)當(dāng)對無汽車荷載和有汽車荷載兩種情況分別進行驗算。僅有結(jié)構(gòu)自重作用時，kNkN可見，＞，這說明，在自重作用下，支座不會滑動。計入制動力時， kN故有 kN而 kN＜kN因此，制動力作用下支座不會滑動。第7章 下部結(jié)構(gòu)計算橋面凈空：凈7附2標準跨徑：m上部構(gòu)造：裝配式鋼筋混凝土T形簡支梁橋地質(zhì)條件：地基土為軟塑粘性土鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋混凝土：采用C30種類設(shè)計強度標準強度彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C30(Mpa) 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸(尺寸單位cm)（1）上部結(jié)構(gòu)恒載每片梁自重(kN/m)上部結(jié)構(gòu)總重(kN)每個支座恒載反力(kN)（2）蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算 蓋梁設(shè)計尺寸蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算、剪力效應(yīng)計算截面編號自重(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)1—12—23—3994—45—500蓋梁1～5截面自重為：kN（3）可變荷載計算1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。①公路—Ⅱ級，對稱布置時： 單列車對稱布置時的荷載，對稱布置時： 雙列車對稱布置時荷載，非對稱布置時：由已知，則，非對稱布置時： 已知，則②人群荷載kN/m，對稱分布時：,，非對稱分布時：已知，則2）按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值 支座可變荷載反力①公路—Ⅱ級雙孔布載單列車時：kN雙孔布載雙列車時：kN單孔布載單列車時：單孔布載雙列車時：kN②人群荷載 人群荷載單孔滿載時：kN(一側(cè))雙孔布載時(一側(cè))： kNkN 可變荷載橫向分布、各梁支點反力計算荷載橫向分布情況公路—Ⅱ級荷載人群荷載計算方法荷載位置荷載分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔BBBB對稱布置按杠桿法算單列行車公路丨Ⅱ級雙列行車公路丨Ⅱ級人群荷載非對稱布置按偏心受壓法計算單列行車公路丨Ⅱ級雙列行車公路丨Ⅱ級人群荷載各板永久荷載、可變荷載組合計算見下表，表中取各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)： 各板永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位：kN）編號荷載情況1號板2號板3號板4號板5號板①恒載②公路—Ⅱ級雙列對稱00③公路—Ⅱ級雙列非對稱④人群對稱000⑤人群非對稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤ ⑧①+③+④⑨①+③+⑤ 雙柱反力Gi計算（4）雙柱反力計算，所引用各梁反力見下表。 雙柱反力計算荷載組合情況計算式反力組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱人群對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱人群非對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱人群對稱組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱人群非對稱由表可知，立柱反力最大（），并由荷載組合⑦得，（公路—Ⅱ級雙列對稱、人群非對稱組合）控制設(shè)計。此時kN，kN。（1）恒載加載作用下各截面的內(nèi)力1）彎矩計算截面位置見圖，為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。各截面彎矩計算式為：各種荷載組合下的各荷載彎矩計算見下表，表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響。 各截面彎矩計算荷載組合情況墩柱反力板支座反力各截面彎矩③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱 組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱2）對應(yīng)于最大彎矩時的剪力計算：，：，：,：：， 各截面受力荷載組合情況墩柱反力（kN）板支座反力(kN)各截面剪力(kN)③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱表中各截面內(nèi)力均取前兩表中的最大值。 蓋梁內(nèi)力匯總表