架橋機(jī)計(jì)算內(nèi)容(50米200噸)(編輯修改稿)
2025-07-21 02:46 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 機(jī)在其它種力學(xué)狀況下都能安全運(yùn)行。 前移梁架到達(dá)BC跨的中點(diǎn)時(shí)，受力如圖4 ==[+(2)+ ]=[202+(62)+14]= （考慮某些不可預(yù)見(jiàn)因素，取==62噸） 當(dāng)架設(shè)邊梁時(shí)，受力如圖5 對(duì)靠邊的一條主桁架(見(jiàn)圖5) ’=’=== 對(duì)靠另一邊的主桁架相應(yīng)受力減少 ”=”= = 用三彎矩方程求解。對(duì)圖4和圖5兩種受力情況進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)表6。表6 解三彎矩方程的已知條件及計(jì)算結(jié)果序號(hào)代號(hào)意 義狀態(tài)單位圖3圖41后懸臂長(zhǎng)m 662第一跨長(zhǎng)度（AB）m3 3第二跨長(zhǎng)（BC）m51．651．64 4支座A處彎矩tm5 5支座C處彎矩tm6 6第一跨中自重彎矩（AB）tm7 7第二跨中自重彎矩（BC）tm8 8由自重引起支座B的彎矩tm2592599 9由自重引起支座A的反力t10 10由自重引起支座B的反力t11 11由自重引起支座C的反力t12 12 分配到主桁架上的集中載荷t6213 13由集中載荷P引起的BC跨中彎矩tm14 14載荷P引起支座A的反力t015 15載荷P引起支座B的反力t16 16載荷P引起支座C的反力t17 17載荷P引起支座B的彎矩tm018 18支座A左邊剪力t19 19支座A右邊剪力t20 20支座B左邊剪力t21 21支座B右邊剪力t12922 22支座C左邊剪力t23 23支座C右邊剪力t24 24支座B上弦最大拉應(yīng)力kg/107633825 25支座B下弦最大壓應(yīng)力kg/108434026BC跨中最大拉應(yīng)力kg/110748027BC跨中最大壓應(yīng)力kg/107446628 26最大剪應(yīng)力（B支座）kg/17319329最大剪應(yīng)力（BC跨中）kg/23030 27kg/111747531 8kg/1125477 主桁架的強(qiáng)度及剛度的校核 桿的強(qiáng)度（包括鋼軌的作用）（1）拉應(yīng)力 A．在圖4的狀態(tài)下，支座B的上弦處于最大拉應(yīng)力狀態(tài)（見(jiàn)表6）=1076kg/（說(shuō)明：這是中間加強(qiáng)段抗彎截面模量）B. 剪應(yīng)力= kg/C、折合拉應(yīng)力 kg/D、平均拉應(yīng)力（包括鋼軌）上弦總拉力F= =880kg/(2)壓應(yīng)力A、在圖4狀態(tài)下，BC跨中上弦處于最大壓應(yīng)力狀態(tài) ===1074kg/[f]=2150 kg/B、折合壓應(yīng)力=1075 kg/（包括鋼軌） =883 kg/ 下弦桿的強(qiáng)度（包括加固后的鋼板）（1）拉應(yīng)力A、在圖4狀態(tài)下，BC跨中處最大拉應(yīng)力狀態(tài)。==1107 kg/[f]=2150 kg/B、 平均拉應(yīng)力 ==1009kg/[f]=2150 kg/（2）壓應(yīng)力A、在圖4狀態(tài)下，支座B的下弦處于最大壓應(yīng)力狀態(tài) =1084kg/[f]=2150 kg/ B、剪應(yīng)力 =173 kg/C、折合壓應(yīng)力 kg/[f]=2150 kg/D、平均壓應(yīng)力979 kg/[f]=2150 kg/
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