【文章內(nèi)容簡介】 103109108108108變化點截面103109108108108L/4截面103109108108108支點截面103148．59109108108108階段3：濕接縫結(jié)硬后跨中截面103109108108108變化點截面103109108108108L/4截面103109108108108支點截面103109108108108受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。（2）正截面承載力計算預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離為：所以 梁跨中截面彎矩組合設計值，截面抗彎承載力由下式得： =2000（） =m跨中截面正截面承載力滿足要求。2斜截面承載力計算（1）斜截面抗剪承載力計算預應力混凝土簡支梁應對按規(guī)定需要驗算的各個截面進行斜截面抗剪承載力計算，以下以變化點截面處的斜截面為例進行斜截面抗剪承載力計算。首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即≤≤式中，—驗算截面處剪力組合設計值，＝；—混凝土強度等級，＝40MPa；—腹板厚度，b=200mm；—相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為：所以 ＝1300－＝；為預應力提高系數(shù)，＝；代入上式得＝＝ 計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計算，即≤式中，其中 —異號彎矩影響系數(shù)，=；—預應力提高系數(shù)，=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，=； 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，＝280MPa，間距＝200mm，則＝2＝，故采用全部3束預應力鋼筋的平均值，即= 所以 變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。非預應力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。（2）斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。（六） 鋼束預應力損失估算1預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用2鋼束應力損失（1）預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失對于跨中截面：x＝l/2+d；d—為錨固點到支點中線的水平距離；、—分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預埋金屬波紋管成型時，查表得： =，=；—從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為＝8176。，N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為＝8176。，平彎角度為＝2＝176。，所以空間轉(zhuǎn)角為＝＝176。，：（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（）計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應考慮錨固后反摩阻的影響。首先計算反摩阻影響長度，即：式中，—張拉端錨具變形值，查表得夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；—單位長度由管道摩阻引起的預應力損失，；—張拉端錨下張拉控制應力；—扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力，；—張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N181395N21395N31395平 均 值同理，可算出其它控制截面處的值。鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N11395N281395N381395平 均 值 L/4截面摩擦應力損失計算鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N10001395N281395N381395平 均 值鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N10001395N20001395N30001395平 均 值各截面摩擦應力損失值的平均值的計算結(jié)果，列于下表：截面 跨中截面 L/4截面變化點截面 支點截面平均值（MPa）鋼束編號（MPa）（MPa）（MPa）(mm)（MPa/mm）（mm）N11395978810634N2139598719172N3139599069189所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失按式下式計算，即式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各控制截面的計算列于下表中。截 面鋼束編號（mm）（mm）（MPa）（MPa）各控制截面平均值（MPa）跨中截面N1978810634 N298719172 截面不受反摩阻影響N399069189變化點截面N1653810634N266219172N366569189L/4截面N1491310634N249969172N350319189支點截面N13810634N21219172N31569189（3）預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失（）混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取l/4截面進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。也可直接按一下簡化公式進行計算，即式中 — 張拉批數(shù)，=3； — 預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算；假定為設計強度的90%，即=C40=C35，查表得： ＝104MPa，故— 全部預應力鋼筋（m批）的合力在其作用點（全部預應力鋼筋重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力，截面特性按第一階段取用。其中 ＝（1395－－）2369＝ 所以 （4）鋼筋松弛引起的預應力損失（）對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算，即：式中 — 張拉系數(shù)，采用超張拉，取=；— 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取=；— 傳力錨固時的鋼筋應力，這里仍采用l/4截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有：==所以 （5）混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算，即： 式中 、— 加載齡期為時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值；— 加載齡期，即達到設計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有：，則可得20d；對于二期恒載的加載齡，假定為=90d；該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度為：由此可查表并插值得相應的徐變系數(shù)終極值為：；混凝土收縮應變終極值為為傳力錨固時在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋（包括預應力鋼筋和縱向非預應力受力鋼筋，為簡化計算不計構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由、所引起的混凝土正應力的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計算和引起的應力時采用第一階段截面特性，計算引起的應力時采用第三階段截面特性。跨中截面 ＝（1395－－－）2369＝ kN l/4截面 ＝（1395－－－）2360＝ =+= 所以 （未計構(gòu)造鋼筋影響），取跨中與l/4截面的平均值計算，則有 跨中截面 L/4截面 所以 將以上各項代入即得：七）應力驗算1短暫狀況的正應力驗算 1 構(gòu)件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C30。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合要求。（2）短暫狀況下(預加力階段)梁跨中截面上、下緣的正應力 上緣：下緣：其中 ＝2369＝103 N，＝m。截面特性取第一階段的截面特性，代入上式得： 應應損失力計算截面目項失損力段階作工預加應力階段（MPa）使用階段（MPa）鋼束有效預應力（MPa）預加力階段使用階段跨中截面（I—I）l/4截面