【文章內容簡介】 分對凈軸靜矩（）2112翼緣部分對凈軸靜矩（）2136三角承托12321246肋部468468下三角馬蹄部分對凈軸靜矩196馬蹄部分對換軸靜矩（）196馬蹄16561656肋部252252管道或鋼束（）翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩（）換軸以上換算面積對換軸靜矩（）三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩（）凈軸以上換算面積對換軸靜矩（）三角承托肋部第7章 鋼束預應力損失計算 預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 ==1600=1200MPa. 鋼束應力損失 （1） 預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失 =[1] 式中：——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù) ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和 k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù) x—— 從張拉端至計算截面的管道長度 由附表可得= k= 計算表鋼束號xkx+ kx1（176。）（rad）N1,N2N3,N4N5,N6N7N8N9N10 (2) 錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失 按“公預規(guī)”計算公式為： 式中：——錨具變形、鋼束回縮值，按《橋規(guī)》對于鋼制錨具=6mm，兩端同時張拉，則=12mm ——預應力鋼束的有效長度 計算表 鋼束號項目N1，N2N3，N4N5，N6N7N8N9N10(mm)39600398403947939753396833961439544（3） 預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失 式中：——張拉批數(shù)=10 ——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值故： == ——在計算截面的全部鋼筋重心處由張拉一束預應力鋼筋產生的混凝土法向壓應力。 =2520= =2520 = = A= =+= 所以= MPa（4） 鋼筋松弛引起的預應力損失 對于超張拉工藝的低松弛級鋼鉸線按下式計算即： 式中：——張拉系數(shù) 取= ——鋼筋松弛系數(shù) 取= ——傳力錨固時的鋼筋應力，== MPa 所以= MPa（5） 混凝土收縮、徐變引起的損失 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算即： 式中：、——加載齡期為時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù) 終極值、= ====1+=1+==== A= 將上式各項代入即得： = MPa第8章 主梁截面驗算 正截面承載力計算 一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算（1） 按“公預規(guī)”對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，應取用下列三者中的最下值： ≤==1296cm ≤196cm（主梁間距） ≤（b+2+12）=18+274+1212=310cm 故取=196cm（2）求受壓區(qū)高度x 先按第一類T形截面梁，略去構造鋼筋影響由下式計算混凝土受壓區(qū)高度x即 ==＜=120mm 受壓區(qū)全部位于翼緣板內說明確實是第一類T形截面梁。（3）正截面承載力計算 跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離a為 a=== 所以=ha==。 截面抗彎承載力有： =1960（）=＞(=1 ) 跨中截面正截面承載力滿足要求。 斜截面承載力計算（1） 斜截面抗剪承載力計算 根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即： ≤≤ 式中的為驗算截面處剪力組合設計值，這里=，為混凝土強度等級，這里=50MPa,b=180mm。 為相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為 a===。 所以==2149mm。 為預應力提高系數(shù)=。代入上式得== =≤ =≥計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力計算即： ≤+式中：= =其中：——異號彎矩影響系數(shù)= ——預應力提高系數(shù) = ——受壓翼緣的影響系數(shù)= P=100=100=100=箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋。=280MPa。間距=200mm則=2= 故 == 采用全部預應力鋼筋的平均值即：= 所以=1802149===+=+=＞=714。2KN變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。（2） 斜截面抗彎承載力 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計。第9章 梁端錨固區(qū)局部承壓計算 局部受壓區(qū)尺寸要求 配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的尺寸應滿足下列錨下混凝土抗裂計算的要求： 式中：——結構重要性系數(shù)= ——局部受壓面積上的局部壓力設計值，所以局部壓力設計值為 =840=N ——混凝土局部承壓修正系數(shù)= ——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強度設計值= MPa ——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù) 、——混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積。=160160=25600，=160160=21752 ——局部受壓計算底面積 =400400=160000 == 所以：=21752=N＞（=N） 計算表明：局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。 局部抗壓承載力計算 配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力計算公式為： ≤ 且須滿足： ≥1 式中：——局部受壓面積上的局部壓力設計值，= ——混凝土核心面積，==28353 ==＞1 ——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強度等級為C40取= ——間接鋼筋體積配筋率，局部承壓區(qū)配置直徑為10mm的HRB335鋼筋，所以 == C40混凝土=；將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得到 =（+280）21752 =＞（=）故局部抗壓承載力計算通過所以錨下局部承壓計算滿足要求第10章 主梁變形驗算 荷載短期效應作用下的主梁撓度驗算 主梁計算跨徑L=,C40混凝土的彈性模量=，由此可得到簡支梁撓度驗算公式為： （1） 可變荷載作用引起的撓度 現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)=，荷載短期效應的可變荷載值為 由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為： =（） 考慮長期效應的可變荷載引起的撓度值為： ==＜== 滿足要求。 預加應力引起的上拱度計算 采用截面處的使用階段永存預加力矩作用為全梁平均預加力矩計算值，即： =1680+ =N = = 截面慣矩應采用預加力階段的截面慣矩，為簡化這里仍以梁處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。則主梁上拱度為： = = =()考慮長期效應的預加力引起的上拱度值為=2（）=() 預拱度的設置 梁在預加力和荷載短期效應組合共同作用下并考慮長期效應的撓度值為： =+=（） 預加力產生的長期反拱值大于荷載短期效應組合計算的長期撓度值，所以不需要設置預拱度。 總結在郭老師的辛勤指導下，通過近半個學期緊鑼密鼓的設計，我的畢業(yè)設計終于按預期的結果圓滿完成了，這為我的大學生活畫上了一個完美的句號。設計中的種種困難現(xiàn)在都記憶猶新。在三月末也就是我們剛剛拿到設計任務書時，我們一個組的每個同學都是一臉的茫然，不知道因該從何開始以致剛開始的那段日子我們都沒有任何的進展，在郭老師的指導下，我們終于了解了設計的基本內涵以及設計的基本程序，為我們的設計邁開了前進的步伐，這是我們設計能夠順利完成的最關鍵的一步。接下來的日子基本上都是在設計中度過的，遇到的困難可謂空前，首先，有限元法我們只知道皮毛，而我們的設計起步就要用到有限元法進行單元的劃分來計算各個截面的幾何特征，同樣的工作重復了幾次下來給人的感覺用大學里最時髦的話來說就是郁悶的不得了，最終理智還是戰(zhàn)勝了一切；，這也是我們的設計能最終完成的關鍵一步。在交上這本厚厚的設計論文時，我們真是感慨萬分了啊，回想這一路走來的設計歷程，使我感覺到自己的知識一下豐富了了許多，最重要的是學會了如何去從容地面對所遇到的困難，冷靜地思考是最重要的，其次就是要多問多跟別的同學甚至是老師交流，要學會勇敢的暴露自己的問題和缺點，這樣才能使自己不斷的完善。我堅信這次的畢業(yè)設計所給我的啟示能幫助我在以后的學習或者工作生活中完美地完成每一件事。致謝在此次畢業(yè)設計中，首先感郭老師的精心指導和悉心關懷，這是我們小組每個成員能順利完成設計的關鍵因素，并提出了很多中肯的意見。設計小組的同學