高速鐵路橋橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(編輯修改稿)
2024-07-18 15:35 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 雙孔重載豎000雙孔空載豎000合 計單孔輕載豎單孔重載豎雙孔重載豎000雙孔空載豎000 荷載匯總（附加力）荷載名稱方 向單 位數(shù) 值算到墩頂?shù)牧?()算到墩頸的力矩 ()算到墩底的力矩 ()力臂MxMy力臂MxMy力臂MxMy橫 向 風(fēng) 力有 車列車單孔橫列車雙孔橫軌頂至梁底橫頂帽橫托盤橫墩身橫4合計單孔橫雙孔橫無車軌頂至梁底橫頂帽橫托盤橫墩身橫4合計橫（接下頁）荷載名稱方 向單 位數(shù) 值算到墩頂?shù)牧?()算到墩頸的力矩 ()算到墩底的力矩 ()力臂MxMy力臂MxMy力臂MxMy縱向風(fēng)力有車頂帽縱托盤縱墩身縱4合計縱制動力牽引力單孔輕載縱單孔重載縱雙孔重載縱 縱向彎矩增大系數(shù) 項目荷載組合縱向（x）單孔重+縱附255934單孔輕+縱附217287雙孔重+縱附220925說 明，由查出，，是順方向平截面邊長 墩身受壓穩(wěn)定性檢算（順橋向）活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N（kN）M(kNm)N（kN）M(kNm)N（kN）M(kNm)主力橋垮恒載活載壓力0墩頂合力0墩頂初始偏心矩0由于墩身截面相同，即=1，查變截面影響系數(shù)表，m=墩身面積12計算長度2（8++）=鋼筋混凝土彈性模量216413294941221242主力主力 11截面應(yīng)力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風(fēng)力主附＋合計檢算截面合力184732642962193552643564213002641570合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）41539161317757418913932280250421687987221382應(yīng)力重分布系數(shù)244726292556 22墩身截面應(yīng)力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風(fēng)力主附＋合計檢算截面合力197632794289205552794981225002792978合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4163917131875107212457452711295826205674681130應(yīng)力重分布系數(shù)280330152869 33墩身截面應(yīng)力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風(fēng)力主附＋合計檢算截面合力205732905391214552905884234002904036合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4171417881950134814711009306232592959366317941應(yīng)力重分布系數(shù)310232903159 44墩身截面應(yīng)力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風(fēng)力主附＋合計檢算截面合力208732945826217552946308237002944483合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4173918181975145715771121319633903096282236854應(yīng)力重分布系數(shù)321734083239 墩身截面檢算要進(jìn)行墩身截面檢算，必須先進(jìn)行荷載組合。根據(jù)各種荷載發(fā)生的幾率不同，本設(shè)計中橋墩的墩身截面檢算將用到以下組合方式計算：① 主力組合計算（）；② 主力加附加力組合計算（）；③ 主力加特殊荷載組合計算，由于后面要進(jìn)行結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計及檢算，在此就不做計算。 墩身截面特性墩身截面面積 ==12截面繞垂直彎矩作用面的性心洲的慣性矩：截面抵抗矩： 墩身受壓穩(wěn)定性檢算橋墩受壓穩(wěn)定性檢算的計算長度=2（8++）=，本設(shè)計的橋墩可能產(chǎn)生彎曲失穩(wěn)（屈曲）的方向與彎矩作用平面的方向（順橋向）一致，這種情況下也可直接進(jìn)行截面強(qiáng)度檢算，不再另行檢算在彎矩作用面內(nèi)的屈曲?，F(xiàn)就本設(shè)計中墩身受壓穩(wěn)定性的計算()及縱向彎矩增大系數(shù)的計算()列表如下，：墩身受壓穩(wěn)定為雙孔重載加橋跨恒載的主力組合控制，安全儲備較大，所以不控制橋墩的截面設(shè)計。 墩身各截面的縱向檢算墩身截面縱向的應(yīng)力和偏心一般在主力組合時不控制，故下面考慮主力加縱向附加力對墩身截面分別進(jìn)行檢算，、： 墩身截面橫向檢算從縱向檢算可知截面強(qiáng)度滿足要求，該橋墩又在直線上，無橫向離心力，且有較大，橫向檢算截面強(qiáng)度會更加富余，故下面僅做墩底截面的主力加橫向附加力的橫向檢算。 主力加橫向附加力時簡化到墩底截面的合力及橫向彎矩增大系數(shù)計算表 項目荷載組合橫向（y）單孔輕+橫附258194單孔重+橫附255697雙孔重+橫附258358說 明，由查出，，是順方向平截面邊長6m，則+=故==258442===橫向容許偏心== 所以，橫向容許偏心滿足要求。 小結(jié)本設(shè)計中橋墩是按171。鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范187。擬定的，通過檢算表明：①橋墩縱向偏心滿足要求，墩身強(qiáng)度及受壓穩(wěn)定也滿足要求；②橋墩橫向幾乎沒有偏心作用；因較大，強(qiáng)度也滿足要求，故對本設(shè)計中的直線橋墩可不做橫向檢算。③直線橋各檢算項目的最不利荷載組合情況：墩身受壓穩(wěn)定性常由雙孔重載主力組合控制；墩身縱向偏心常由單孔輕載主力加縱向附加力控制；墩身應(yīng)力常由單孔重載或雙孔重載主力加縱向附加力控制。5 樁基礎(chǔ)設(shè)計 樁基礎(chǔ)的尺寸擬定由于沿線工程地質(zhì)條件差，而無碴軌道要求橋梁墩臺基礎(chǔ)的工后沉降量，墩臺均勻沉降不超過20mm，相鄰墩臺間允許沉降差5mm，因此橋梁基礎(chǔ)設(shè)計均采用鉆孔灌注摩擦樁，并對樁徑進(jìn)行大量的經(jīng)濟(jì)技術(shù)比選?！＼浲恋鼗O(shè)計樁基礎(chǔ)要考慮負(fù)摩阻力的影響。所以，本設(shè)計中采用低承臺鉆孔灌注
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